甲烷

周四，科学家们报道，在联合国气候变化专门委员会警告世界，留给控制化石燃料排放的时间已经不多的同时，一种强大的全球变暖气体的含量已连续第二年创下记录。 美国国家海洋和大气管理局说，甲烷是人为因素导致温室效应的仅次于二氧化碳的第二大贡献者，自人们在40年前开始测量二氧化碳以来，2021年一年大气中的甲烷含量增长迅猛。 这种看不见的、无味的气体主要是通过石油和天然气作业泄漏到大气中的，而且往往未被发现。在短期内，甲烷的升温能力大约是二氧化碳的80倍。随着地球温度迅速接近工业化前水平1.5摄氏度，科学家警告说，大气中的甲烷需要迅速削减。 NOAA报告说，甲烷在2021增加了10亿分之17。2020年的增长率——略高于10亿分之15——是上一个年度记录。 最新数据发布前几天，联合国政府间气候变化专门委员会（Intergovernmental Panel on Climate Change）发布了一份报告，描述了世界应该如何应对气候危机。该小组报告称，随着全球变暖的程度越来越高，将产生不可逆转的影响，已经有了经济上可行的解决方案，包括限制甲烷排放——这是降低热量的最快方式。 甲烷是我们用来取暖和做饭的天然气的主要成分，它可能会从石油和天然气钻井以及运输这些化石燃料的管道中泄漏。它还来自垃圾填埋场和农业生产——甚至来自胀气的奶牛。 斯坦福大学（Stanford University）的科学家在3月份报告称，新墨西哥州东南部的石油和天然气作业每小时向大气中泄漏194公吨甲烷，令人震惊。这是环境保护局估计的六倍多。 气候专家认为甲烷是一种快速的胜利。如果世界明天停止排放二氧化碳（CO2），全球温度将不会因为二氧化碳在大气中停留的时间而开始冷却很多年。另一方面，甲烷在Boulder大约有九年的暖化影响，科罗拉多大学的研究科学家Xin Lan和NOAA的全球监测实验室。 她说：“这意味着，如果我们现在减少甲烷排放，我们应该能够看到大气水平在几年内迅速下降。”。“这与二氧化碳略有不同，二氧化碳在大气中停留了数千年，因此减排需要付出更多的努力。” “由于二氧化碳的寿命如此之长，一旦释放到大气中，其影响就会持续很久，”兰补充道。 美国国家海洋和大气管理局（NOAA）周四还报告称，目前二氧化碳的平均浓度为百万分之415，并且还在继续上升。就背景而言，当巴拉克·奥巴马总统当选时，大气中的二氧化碳含量略高于百万分之385。据美国国家海洋和大气管理局（NOAA）报告，这是二氧化碳连续第十年增加超过百万分之二。 斯坦福大学环境科学教授罗伯特·杰克逊告诉CNN，虽然减少甲烷排放很重要，但全球领导人不能忽视二氧化碳。 “我们必须同时解决这两个问题，”杰克逊告诉CNN。“甲烷行动本身不会起作用，但在短期内对延缓变暖至关重要。从长期来看，二氧化碳仍然是最重要的温室气体。” 杰克逊指出，由于天然气为我们的日常生活提供了如此多的能源，城市和州最好优先考虑新建筑的电气化，以避免在未来几十年里限制天然气的使用。他还说，使用甲烷应该是有代价的。 杰克逊说：“我们需要扩大碳排放激励措施，将甲烷排放纳入其中。” 美国气候问题副特使里克·杜克（Rick Duke）表示，拜登政府希望看到更多政策来监管石油和天然气中的甲烷排放，而解决甲烷问题是一个主要优先事项。 11月，美国总统乔·拜登宣布了一项新规定，推动石油和天然气公司更准确地检测、监测和修复新油井、管道和其他设备的甲烷泄漏，并将甲烷排放作为目标。 拜登与欧盟主席乌苏拉·冯·德莱恩（Ursula von der Leyen）去年也发起了全球削减使用甲烷的承诺，目标是在本世纪末将全球甲烷排放量削减近30%。100多个国家签署了这项承诺。

二氯甲烷不能全溶也可以反应，只要有部分溶解就可以了！若不行你换四氢呋喃这类有点极性的溶剂试试。一般二氯甲烷没问题的

一、CNG甲烷：80-95%,甲烷含量取决于压缩前气源的来源压力范围：设计压力25MPa,实际压力20-23MPa二：LNG甲烷：88%-99%常见压力：0-0.6MPa三：SNG不知道什么叫SNG,LNG经过液化之后甲烷纯度会提高,但有些煤层气经液化...

一、CNG 甲烷：80-95%,甲烷含量取决于压缩前气源的来源 压力范围：设计压力25MPa,实际压力20-23MPa 二：LNG 甲烷：88%-99% 常见压力：0-0.6MPa 三：SNG 不知道什么叫SNG, LNG经过液化之后甲烷纯度会提高,但有些煤层气经液化后含有H2、CO等成分,热值较低, CNG成分波动比较大,些CNG是LNG气化压缩过来的,甲烷含量也高； SNG如果是管道气的话成分跟CNG差不多,市政官网的压力在0.3MPa 所以天然气甲烷成分主要还是看来源、产地,而LNG、CNG/SNG只不过是配送的方式不一样而已

一、CNG甲烷：80-95%，甲烷含量取决于压缩前气源的来源压力范围：设计压力25MPa，实际压力20-23MPa二：LNG甲烷：88%-99%常见压力：0-0.6MPa三：SNG不知道什么叫SNG，LNG经过液化之后甲烷纯度会提高，但有些煤层气经液化后含有H2、CO等成分，热值较低，CNG成分波动比较大，些CNG是LNG气化压缩过来的，甲烷含量也高；SNG如果是管道气的话成分跟CNG差不多，市政官网的压力在0.3MPa所以天然气甲烷成分主要还是看来源、产地，而LNG、CNG/SNG只不过是配送的方式不一样而已

煤制天然气的合成天然气(SNG)产品与常规天然气最大的不同在于其H_2含量高，可能对燃气电厂等用户有较大影响，需要在设计阶段做好控制方案。控制SNG中H_2含量的工艺手段主要有调节氢碳比、调整反应温度和调节分水量等。采用ASPEN PLUS对国内某煤制天然气项目甲烷化工艺流程进行模拟，分析几种工艺调节手段对H_2含量控制的敏感性；结果显示氢碳比和第二辅甲烷化(最后一级甲烷化)入口温度对SNG中H_2含量和产品品质影响较大，适合作为H_2含量控制的主要调控手段。

一、CNG甲烷：80-95%，甲烷含量取决于压缩前气源的来源压力范围：设计压力25MPa，实际压力20-23MPa 二：LNG甲烷：88%-99%常见压力：0-0.6MPa 三：SNG不知道什么叫SNG， LNG经过液化之后甲烷纯度会提高，但有些煤层气经液化后含有H2、CO等成分，热值较低，CNG成分波动比较大，些CNG是LNG气化压缩过来的，甲烷含量也高；SNG如果是管道气的话成分跟CNG差不多，市政官网的压力在0.3MPa所以天然气甲烷成分主要还是看来源、产地，而LNG、CNG/SNG只不过是配送的方式不一样而已

一、CNG甲烷：80-95%，甲烷含量取决于压缩前气源的来源压力范围：设计压力25MPa，实际压力20-23MPa 二：LNG甲烷：88%-99%常见压力：0-0.6MPa 三：SNG不知道什么叫SNG， LNG经过液化之后甲烷纯度会提高，但有些煤层气经液化后含有H2、CO等成分，热值较低，CNG成分波动比较大，些CNG是LNG气化压缩过来的，甲烷含量也高；SNG如果是管道气的话成分跟CNG差不多，市政官网的压力在0.3MPa所以天然气甲烷成分主要还是看来源、产地，而LNG、CNG/SNG只不过是配送的方式不一样而已

张郁，吴慧杰，李小森，陈朝阳，李刚，曾志勇张郁（1982－），男，助理研究员，主要从事天然气水合物开采技术研究。E-mail:zhangyul@ms.giec.ac.cn。注：本文曾发表于《高等学校化学学报》2010年第9期，本次出版有修改。中国科学院广州能源研究所/可再生能源与天然气水合物重点实验室/广州天然气水合物研究中心，广州　510640摘要：利用定容降压的方法，测定了甲烷水合物在不同的多孔介质中的分解过程实验数据，所使用的多孔介质平均孔径为9.03 nm,12.95nm,17.96 nm与33.20 nm，其中孔径为12.95 nm的多孔介质使用了3个粒径范围，分别为0.105～0.150 mm,0.150～0.200 mm,0.300～0.450 mm；其他孔径的多孔介质的粒径范围为0.105～0.150 mm。实验在封闭的条件下，测定了不同温度与不同初始生成压力下甲烷水合物的分解过程实验数据，实验的温度范围为269.15～278.15 K，初始生成压力范围为4.1～11.0 MPa。实验表明：水合物的分解速度随着初始生成压力的增加而增加，随着水浴温度的降低而升高，随着多孔介质粒径的增大而降低，同时随着孔径的增加而增加。在孔径较大，分解温度较低时，多孔介质中水合物的分解引起的温降会造成水结冰，从而减缓水合物的分解速度。关键词：甲烷水合物；分解特性；多孔介质Experimental Study on Dissociation Behavior of Methane Hydrate in Porous MediaZhang Yu,Wu Huij ie,Li Xiaosen,Chen Zhaoyang,Li Gang,Zeng ZhiyongGuangzhou Centerfor Gas Hydrate Research,Chinese Academy of Science/Key Laboratory of Renewable Energy and Gas Hydrate/Guangzhou Institute of Energy Conversion,Chinese Academy of Sciences,Guangzhou 510640,ChinaAbstract:The dissociation behavior of methane hydrate in the porous media are studied when the temperature is above the quadruple phase (hydrate(H)-water(LW)-ice(I)-vapor(V)) point temperature.The silica gels were applied as the porous media for the experiments,in which the diameter ranges of the silica gel particles are 0.105～0.15 mm,0.1 5～0.20 mm and 0.30～0.45 mm ,respectively,and the mean pore diameters,9.03 nm,12.95 nm,17.96 nm and 33.2 nm,respectively.The dissociation experiments were carried out by depressurization in the temperature range of 269.15～278.15K and the initial formation pressure range of 4.1～11.0 MPa.The experiments indicated that the dissociation rate of methane increases with the increase of the initial formation pressure,the decrease of the bath temperature,the decrease of the particle range and the increase of the mean pore diameter.For relative big the particle diameter,the water in some pores becomes ice in the dissociation process,which makes the dissociation process relatively slow.Key words:methane hydrate;dissociation;porous media0 引言甲烷水合物是一种由甲烷气体在一定的温度和压力下与水作用生成的一种非固定化学计量的笼型晶体化合物。标准状态下一体积的甲烷水合物可含有164体积的甲烷气体。甲烷水合物在世界范围内的海底与冻土地带广泛的存在，被认为是未来石油与天然气的替代资源。甲烷水合物同时还与全球的气候变化以及地质灾害有着十分密切的关系[1-3]。为了对这种巨大的能源进行开发，各国的研究者提出了很多方法，比如：注热开采法[4]，降压法[5]，注化学剂法[6-7]，二氧化碳置换法[8]等。在这些方法中，降压法最早被提出来[9]，具有独特的优点。由于天然气水合物主要存在于海底的沉积物中，因此，为了发展、改进甲烷水合物的开采方法，对多孔介质中甲烷水合物分解特性的研究就显得尤为重要。水合物分解特性的研究，主要集中在纯水体系中。Kim等[10]利用带搅拌的反应釜进行了甲烷水合物分解动力学的研究，研究的温度、压力范围分别为274～283 K,0.17～6.97 MPa。研究表明水合物的分解速度与水合物颗粒表面积以及分解逸度与相平衡逸度的差成正比关系。Clarke与Bishnoi[11-13]测定了冰点以上甲烷水合物、乙烷水合物与甲烷/乙烷水合物的分解速率常数。近来，对多孔介质中气体水合物展开了一些研究，但是主要集中在相平衡方面[14-18]。Liang等[19]测定了甲烷水合物在活性炭中的分解动力学数据，研究表明甲烷水合物在活性炭中的分解速度非常快。Liang等[19]同时建立了描述甲烷水合物在活性炭中分解动力学的数学模型。Yousif等[20]利用一维模型研究了多孔介质中水合物的分解动力学特性。研究发现，当多孔介质中水合物的分解速度较大时，能够引起明显的温度降低，当分解温度接近冰点时，温度的降低会使体系中的水结冰从而中断分解过程。然而，在他们的研究中，没有对多孔介质的粒径特性进行研究。海底沉积物一般具有不同的物理特性，比如孔径、粒径等。多孔介质的特性对水合物的生成、分解有着重要的影响，为了研究甲烷水合物开采技术，研究多孔介质的物理特性对甲烷水合物的分解特性的研究显得尤为重要。为此，在水浴温度269.15～278.15 K，初始生成压力范围为4.1～11.0 MPa的静止条件下，测定了甲烷水合物在不同孔径与粒径的多孔介质中的分解特性数据（压力－时间关系）；研究了在多孔介质中，体系的温度、初始生成压力、多孔介质平均孔径与粒径对甲烷水合物分解特性的影响。1 实验1.1 实验装置图1 系统组成示意图图1给出了实验系统图。实验系统的主要组成模块有供液模块、稳压供气模块、反应釜、环境模拟模块和数据采集模块。供液模块主要包括电子天平和平流泵：电子天平为Sartorius BS2202S型，量程2 200 g，测量精度0.01 g，用于精确测量注入反应釜的液体质量；平流泵为北京卫星制造厂制造的2PB00C型平流泵，流量范围0～9.99 m L/min，压力范围0～20 MPa。稳压供气模块包括甲烷气瓶、压力调节阀、稳压器，储气罐等，储气罐的体积为1 091 m L。反应釜的材质为不锈钢，耐压20 MPa，有效体积为416 m L。反应釜内布置有温度传感器和压力传感器，分别实时记录反应釜内温度、压力随时间的变化。其中，温度传感器为Pt1000铂电阻，精度范围±0.05℃。压力传感器的量程为20 MPa，精度范围±0.25％。实验所用气体为体积分数99.9％的纯甲烷气体，由佛山豪文气体有限公司提供。实验开始前，首先进行了纯体系下甲烷水合物的相平衡条件的测定。实验的结果与文献[21]中的数据吻合的很好，结果由图2。实验结果表明系统的实验结果是可靠的。在多孔介质中甲烷水合物的分解实验中，使用了不同粒径与孔径的硅胶。实验采用的多孔介质详细的参数由表1给出。在实验中，首先使用与多孔介质中孔隙体积相同的去离子水与多孔介质充分混合。搅拌均匀后封闭静止5 d，以保证去离子水均被多孔介质吸收。对于不同孔径的多孔介质，实验过程中确保多孔介质所含水量相同，同时移动反应釜底部的活塞保证反应釜中的气体体积相同。实验过程中，对于平均孔径为9.03 nm,12.95 nm,17.96 nm与33.20 nm的多孔介质，分别使用的质量为162.1 g,138.3 g,124.4 g与112.1 g。多孔介质中所含水的质量为148 g，反应釜中气体的体积为208.4 m L。图2 甲烷水合物相平衡条件实验数据比较图[21]表1 多孔介质参数1.2 实验过程实验在多孔介质中水合物四相点TQ1（水合物（H)－水（Lw)－冰（I)－气（V)）以上进行，四相点由Li等[22]计算。对于孔径为9.03 nm,12.95 nm,17.96 nm与33.20 nm的多孔介质，TQ1分别为266.2 K,268.28 K,269.18 K与271.11 K。实验过程中，首先对反应釜进行抽空2～3 h，再用纯甲烷气体对反应釜进行冲洗4～5次，以保证没有空气的存在。随后，将水浴的温度调整到预定的值。当系统的温度达到稳定之后，通过SV向CR注入甲烷气体到预定的压力。反应釜中的压力随之降低，水合物开始生成。当反应釜中压降小于0.01 MPa/3 h，水合物的生成过程可以认为结束。反应釜中的压力随时间的变化由电脑采集并记录。生成过程结束后，开始进行分解实验。打开阀门，将反应釜CR的压力迅速降低到大气压，然后关闭阀门。在分解的过程中，水浴的温度保持恒定。当分解进行足够长的时间，反应釜中的压力保持不变，分解过程可以认为已经结束。反应釜中的压力再一次降低到大气压以确保没有水合物的存在。结果表明，再次放空后，反应釜中的压力不会再次上升，说明水合物已经全部分解完毕。甲烷在t时刻的累计摩尔量由下式给出：南海天然气水合物富集规律与开采基础研究专集其中：Pc为t时刻反应釜中的压力；P0为初始的分解压力，为0.1 MPa。T为反应釜中的温度，单位为K; Vc为反应釜中气体的体积；Z为分解过程中气体的压缩因子，Z0为压力为P0时气体的压缩因子，由Li等[22]计算。2 结果与讨论本工作中，共进行了38组甲烷水合物在多孔介质中的分解实验，详细实验条件见表2。所使用的多孔介质平均孔径为9.03 nm,12.95 nm,17.96 nm与33.20 nm，其中孔径为12.95 nm的多孔介质使用了3个粒径范围，分别为0.105～0.150 mm,0.150～0.200 mm与0.300～0.450 mm，其他孔径的多孔介质的粒径范围为0.105～0.150 mm。实验的温度范围为269.15～278.15 K，初始生成压力范围为4.1～11.0 MPa。详细的实验结果由表2及图3～10给出。2.1 初始生成压力对分解的影响表2 实验条件与结果图3给出了在水浴温度为276.15 K，初始生成压力为7.4～9.4 MPa下不同初始生成压力实验的分解摩尔量及转化率随时间变化图，分别对应于实验10,11与12。实验所用的多孔介质平均孔径为12.95 nm，粒径为0.105～0.150 mm。在本实验中，水合物的分解可以分为2个阶段：在第一阶段，反应釜中的压力被快速释放到大气压，大约在1 min以内，水合物分解产生的甲烷被释放到大气中，这部分甲烷的摩尔量由（n0-ng）计算。在第二阶段，反应釜关闭，分解产生的甲烷被收集到反应釜中，这部分的甲烷摩尔量根据反应釜中的压力变化利用Li等[22]的状态方程计算。分解过程的2个阶段可以从图3中初始生成压力9.4 MPa的实验中看到。图3中，n为t时刻水合物分解产生的甲烷摩尔量，x为t时刻水合物分解转化率，根据n/n0计算。从图3与表2中可以看出，分解的甲烷总摩尔量随着初始生成压力的升高而增加，这是因为在较高的初始生成压力与相同水浴温度下，将有更多的水合物在多孔介质中生成。从图3中还可以看出，甲烷的分解速度随着初始生成压力的上升而上升，这是由于在相同的分解条件下，甲烷的分解速度随着水合物量的增加而增加。然而，转化率的速度随着初始生成压力的上或而降低，这是由于在相同的转化率下，较高累积摩尔量具有较高的反应釜压力，这样分解的驱动力就将减小。同样的现象可以在其他不同初始生成压力的实验中被发现。图3 分解摩尔量及转化率随时间变化图水浴温度276.15 K，多孔介质平均孔径12.95 nm，粒径0.105～0.15 mm图4给出了实验10,11与12的分解过程中反应釜中温度随时间变化的曲线。从图4中可以看出，反应釜中的温度在分解过程中一直低于水浴的温度。温度的变化曲线可以分为3个阶段：在第一阶段，反应釜中的温度在短时间内明显的降低，对于实验10,11与12分别在1.6,1.8与1.9 min左右降低到最低温度。在此过程中，由于反应釜中压力降低到大气压，多孔介质中的水合物开始迅速的分解为水与甲烷气体，水合物分解以及气体节流效应需要大量的热量并且所需的热量大于水浴传导给反应釜的热量，因此造成了反应釜中温度的降低。反应釜中的最低温度随着初始生成压力的上升而降低。在第二阶段中，水合物的分解继续进行而反应釜的温度逐渐的升高，这是由于在此阶段中，水合物分解所吸收的热量小于从水浴传导给反应釜中的热量。在第三阶段中，水合物的分解已经结束，反应釜中的温度继续升高并逐渐升高到与水浴的温度相同。图5给出了实验12的3个温度变化阶段。从图5中可以看出，对于相同的水浴温度，某时刻反应釜中的温度随着初始生成压力的上升而降低，这是由于对于较高的初始生成压力，多孔介质中有较多的水合物生成，而较多的水合物分解则需要吸收更多的热量。同样的实验现象可以在其他不同初始生成压力的实验中看到。2.2 水浴温度对分解的影响图5中给出了在初始生成压力为9.4 MPa，不同的水浴温度下的甲烷分解累积摩尔量及转化率随时间变化图，分别对应于实验9,12与13。实验所用的多孔介质为平均孔径12.95 nm，粒径范围为0.105～0.150 mm。从图5与表2中可以看出，分解后总的甲烷摩尔量随着水浴温度的降低而增加。甲烷产生的速率也随着水浴温度的降低而增加。这是由于对于相同的初始生成压力，在较低的水浴温度下，将有更多甲烷形成水合物，而甲烷分解的速率随着水合物量的增加而增大。然而，水合物的转化率速度随着水浴温度的升高而增加。这可能是由于水合物的分解速率常数与气体扩散常数均随着温度的增加而增加。图4 反应釜内温度变化随时间变化图水浴温度276.15 K，多孔介质平均孔径12.95 nm，粒径为0.105～0.150 mm图5 分解摩尔量及转化率随时间变化图初始生成压力为9.4 MPa，多孔介质平均孔径为12.95 nm，粒径为0.105～0.150 mm图6给出了实验9,12与13的分解过程中反应釜中温度随时间变化的曲线。反应釜中温度在整个分解过程中同样可以分为3个阶段。对于实验9，12与13，反应釜中的温度分别在2.2，2.0与1.9min时达到最低值。对于相同的初始生成压力，分解过程中反应釜中的温度以及最低温度随着水浴温度的增加而增加。同样的实验现象可以在其他孔径与粒径的多孔介质的实验中观察到。图6 反应釜内温度随时间变化图初始生成压力9.4 MPa，多孔介质平均孔径12.95 nm，粒径0.105～0.150 mm2.3 粒径对分解的影响为了研究不同粒径范围的多孔介质对甲烷水合物分解速度的影响，进行了3个不同粒径范围的多孔介质的实验，分别为0.300～0.450 mm,0.150～0.200 mm与0.105～0.150 mm，多孔介质的平均孔径为12.95 nm。图7给出了实验12,20与26的甲烷累计摩尔量随时间变化的曲线，实验的初始生成压力为9.4 MPa，水浴温度为276.15 K。从图7与表2中可以看出，实验12,20与26的n。值是基本相同的。这说明，对于相同的初始生成压力与相同的水浴温度，多孔介质中生成的甲烷水合物的量受到多孔介质粒径大小的影响很小。从图7中可以看出，甲烷水合物分解的速度随着多孔介质粒径的增加而变慢，并且粒径为0.300～0.450 mm的多孔介质中，甲烷产生的速率明显的较低。图7同时给出了实验12,20与26的水合物转化率随时间变化的曲线。可以看出，水合物的转化速率也随着粒径的降低而增加。实验表明，多孔介质的粒径对水合物的分解速率以及转化率速度有着明显的影响。这主要是由于随着多孔介质粒径的增大，多孔介质颗粒表面的比表面积减小的原因造成。同样的现象可以在其他初始生成压力与水浴温度的实验中观察到。图8给出了实验12,20与26的分解过程中反应釜中温度随时间变化的曲线。对于实验12,20与26，在温度变化的第一阶段，反应釜中的温度分别在2.7,2.0与1.9 min时降低到最低值。从图中可以看出，对于相同的初始生成压力与水浴温度，反应釜中的最低温度随着粒径的增加而升高，然而在达到最低温度之后，对于较大粒径的多孔介质，温度的升高比较缓慢，这是由于其水合物的分解速度较慢，分解持续的过程较长造成的。同样的现象可以在其他初始生成压力与水浴温度的实验中观察到。图7 分解摩尔量及转化率随时间变化图水浴温度276.15 K，初始生成压力9.4 MPa，多孔介质平均孔径12.95 nm图8 反应釜内温度随时间变化图水浴温度276.15 K，初始生成压力9.4 MPa，多孔介质平均孔径12.95 nm2.4 平均孔径对分解的影响研究了不同的平均孔径对多孔介质中水合物分解特性的影响。实验所采用的多孔介质粒径为0.105～0.150 mm，平均孔径分别为9.03 nm,12.95 nm,17.96 nm与33.20 nm。由于多孔介质中水合物的平衡分解压力随着孔径的减小而增大[21],在相同的水浴温度与初始生成压力下，9.03 nm孔径的多孔介质中生成的水合物量是最少的。为了保证能够生成足够量的水合物，对于9.03 nm孔径的多孔介质，使用了较高的初始生成压力，为9.4～11.0 MPa。对水浴温度为276.15 K，初始生成压力为9.4 MPa下的实验进行了比较。图9给出了实验2,12,32与37的甲烷累积摩尔量与水合物转化率随时间变化的曲线，实验的初始生成压力为9.4 MPa，水浴温度为276.15 K。从图9中可以看出，对于相同的初始生成压力与水浴温度，分解后总的甲烷摩尔量随着孔径的增加而增加。甲烷的分解产生速率也随着孔径的增加而增加。这是由于对于较大的平均孔径，水合物的平衡生成压力较低，将有更多的水合物在多孔介质中生成，更多的水合物分解也会产生更多的甲烷气体。从图9中还可以看出水合物的转化率速率随着孔径的增加而降低。这主要是由于在相同的转化率下，对于较大的孔径，水合物的平衡分解压力较低，这样水合物分解的驱动力较小造成的。从图9中还可以看出，分解过程持续的时间随着平均孔径的增大而增加。对于孔径17.96 nm与33.20 nm，多孔介质中水合物的四相点温度分别为269.18 K与271.11 K，接近分解过程中反应釜中的最低温度。由于所有用的多孔介质有一个孔径的分布范围，所以分解过程中由于温度的降低使得多孔介质较大的孔隙中的水低于四相点温度而结冰，阻止了水合物的分解，这使得孔径17.96 nm与33.20 nm的多孔介质中水合物分解速度比其他孔径的实验明显变慢，分解过程也明显变长。图10给出了实验2,12,32与37的分解过程中反应釜中温度随时间变化的曲线。对于实验2,12,32与37，在温度变化的第一阶段，反应釜中的温度分别在1.6,2.7,0.8与0.5 min时降低到最低值。从图中可以看出，分解过程中最低温度随着平均孔径的增大而升高。这是因为相同实验条件下水合物生成结束后系统中的压力随着孔径的减小而增加，当系统中压力降低到大气压，较高的压降引起了较高的温度降低。当温度达到最小值之后，反应釜中的温度开始逐渐的升高，对于较小孔径的多孔介质，温度升高的更快。同样的实验现象可以在其他的水浴温度与初始生成压力的实验中看到。图9 分解摩尔量及转化率随时间变化图水浴温度276.15 K，初始生成压力9.4 MPa，多孔介质粒径0.105～0.150 mm图10 反应釜内温度随时间变化图水浴温度276.15 K，初始生成压力9.4 MPa，多孔介质粒径0.105～0.150 mm3 结语实验研究了在不同孔径与粒径的多孔介质中甲烷水合物的分解特性，实验在水浴温度269.15～278.15 K，初始生成压力4.1～11.0 MPa下进行。分解实验利用定容降压的方法进行。实验的结果表明甲烷水合物在多孔介质中的分解速度很快，分解过程中甲烷产生的速度随着初始生成压力的增加和水浴温度的降低而增加。然而，水合物转化率的速度随着初始生成压力的增加和水浴温度的降低而降低。反应釜中的温度在分解初期有明显的降低，在达到最低值后开始逐渐的升高，伴随整个的分解过程。分解过程中的温度随着水浴温度的增加以及初始生成压力的降低而增加。水合物的分解速度随着粒径的增大而减小。然而，水合物转化率的速度随着粒径的增加而降低。分解过程中反应釜中的最低温度随着粒径的增大而升高。水合物的分解速度随着平均孔径的增加而增加，而水合物转化率的速度随着平均孔径的增加而降低。对于孔径较大的多孔介质，在较低的实验温度下，水合物的分解吸热可能会造成水的结冰，从而降低水合物的分解速度。分解过程中反应釜中的最低温度随着平均孔径的增大而升高。参考文献[1]Sean W Y,Sato T,Yamasaki A,et al.CFD and Experimental Study on Methane Hydrate Dissociation Part I.Dissociation Under Water Flow[J].AICh E J.2007,53(1):262-274.[2]Koh C A,Sloan E D.Natural Gas Hydrates:Recent Advances and Challenges in Energy and Environmental Applications[J].AICh E J.2007,53(7):1636-1643.[3]Makogon Y F,Holditch S A,Makongon T Y Natural Gas-Hydrate:A Potential Energy Source for the 21stCentury[J].J.Pet.Sci.Eng,2007,56:14-31.[4]Castaldi M J,Zhou Y,Yegulalp T M.Down-Hole Combustion Methodfor Gas Productionfrom Methane Hydrates[J].J Pet Sci Eng,2007,56:176-185.[5]Ahmadi G,Ji C,Smith D H.Production of Natural Gasfrom Methane Hydrate by a Constant Downhole Pressure Well,Energy Conversion and Management[J].Energy Convers.Manage,2007,48:2053-2068.[6]LiG ,Li X S,Tang L G,et al.Experimental Investigation of Productionbehavior of Methane Hydrate Under Ethlylene Glycol Injection in Unconsolidated Sediment[J].Energy Fuels,2007,21:3388-3393.[7]Li X S,Wan L H,Li G,et al.Experimental Investigation into the Production Behavior of Methane Hydrate in Porous Sediment with Hot Brine Stimulation[J].Ind Eng Chem Res,2008,47:9696-9702.[8]Lee H ,Seo Y,Seo Y T,et al.Recovering Methane from Solid Methane Hydrate with Carbon Dioxide[J].Angew.Chem.Int.Ed,2003,42:5048-5051.[9]Makogon Y F,Holditch S A,Makogon T Y.Russian Field Illustrates Gas-Hydrate Production[J].Oil&Gas J,2005,7(2):43-47.[10]Kim H C,Bishnoi P R,Heidemann R A,et al.Kinetics of Methane Hydrate Decomposition[J].Chem Eng Sci,1987,42 (7）:1645-1653.[11]Clarke M,Bishnoi P R.Determination ofthe Intrinsic Rate of Ethane Gas Hydrate Decomposition[J].Chem Eng Sci,2000,55:4869-4883.[12]Clarke M A,Bishnoi P R.Determination of the Active Energy and Intrinsic Rate Constant of Methane Gas Hydrate Decomposition[J].Can J Chem Eng,2001,79:143-147.[13]Clarke M A,Bishnoi P R.Measuring and Modelling the Rate of Decomposition of Gas Hydrates Fromed from Mixtures of Methane and Ethane[J].Chem Eng Sci,2001,56:4715-4724.[14]Clarke M A,Pooladi-Darvish M,Bishnoi P R.A Method to Predict Equilibrium Conditions of Gas Hydrate Formation in Porous media[J].Ind.Eng Chem Res,1999,38(6):2485-2490.[15]Anderson R,Llamedo M,Tohidi B,et al.Experimental Measurement of Methane and Carbon Dioxide Clathrate Hydrate Equilibria in Mesoporous Silica[J].J Phys Chem B,2003,107(15）:3507-3514.[16]Zhang W,Wilder J W,Smith D H.Interpretation of Ethane Hydrate Equilibrium Data for Porous Media Involving Hydrate-Ice Equilibria[J].AICh E J,2002,48(10):2324-2331.[17]Seshadri K,Wilder J W,Smith D H.Measurements of Equilibrium Pressures and Temperaturesfor Propane Hydrate in Silica Gels with Different Pore-Size Distributions[J].J Phys Chem B,2001,105(13):2627-2631.[18]Uchida T,Ebinuma T,Ishizaki T.Dissociation Condition Measurements sf Methane Hydrate in Confined Small Pores of Porous glass[J].J Phys Chem B,1999,103(18):3659-3662.[19]Liang M Y,Chen G J,Sun C Y,et al.Experimental and Modeling Study on Decomposition Kinetics of Methane Hydratesin Different Media[J].J Phys Chem B,2005,109(40):19034-19041.[20]Yousif M H,Sloan E D.Experimental Investigation of Hydrate Formation and Dissociation in Consolidated Porous Media[J].SPE Reservoir Eng.1991,6(4):452-458.[21]Adisasmito S,Frank R J,Sloan E D.Hydrates of Carbon Dioxide and Methane Mixture[J].J Chem Eng Data 1991,36:68-71.[22]Li X S,Zhang Y,Li G,et al..Gas Hydrate Equilibrium Dis sociation Conditions in Po rous Media Using Two Thermodynamic Approaches[J].J Chem Thermodyn,2008,40:1464-1474.

基本信息：中文名称双(对-甲苯磺酰)甲烷中文别名双-(甲苯-4-磺酰)甲烷;英文名称1-methyl-4-[(4-methylphenyl)sulfonylmethylsulfonyl]benzene英文别名Bis-(toluene-4-sulfonyl)-methane;bis-(p-tolysulfonyl)methane;bis-(toluene-p-sulfonyl)methane;bis(p-tolylsulphonyl)methane;bis(tolylsulfonyl)methane;1,1"-(methanediyldisulfonyl)bis(4-methylbenzene);Bis-(toluene-4-sulfonyl)methane;Bis-(toluol-4-sulfonyl)-methan;CAS号15310-28-8合成路线：1.通过双(对-甲苯磺酰)重氮甲烷合成双(对-甲苯磺酰)甲烷，收率约87%；2.通过甲基锂合成双(对-甲苯磺酰)甲烷，收率约48%；更多路线和参考文献可参考http://baike.molbase.cn/cidian/1037143

淄博汇宝化工有限公司刘18954424464 氯甲烷 (methyl chloride，chloromethane，CH3Cl)，又名甲基氯，为无色易液化的气体，加压液化贮存于钢瓶中。属有机卤化物。微溶于水，易溶于氯仿、乙醚、乙醇、丙酮。易燃烧、易爆炸、高度危害（见HG20660《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类》）。无腐蚀性。高温时 (400℃以上)和强光下与水反应甲醇和盐酸，加热或遇火焰生成光气。2017年10月27日，世界卫生组织国际癌症研究机构公布的致癌物清单初步整理参考，氯甲烷在3类致癌物清单中。中文名氯甲烷外文名METHYL CHLORIDEIUPAC名Chloromethane分子构型四面体警示术语R：10-40-48/20理化性质一氯甲烷是无色可燃的有毒气体，属有机卤化物，可由甲烷与氯取代反应产生，可被继续卤化。微溶于水 ，易溶于乙醚、苯等。有可燃性，与空气能形成爆炸性混合物，爆炸极限8.1%～17.2%（体积 ）。氯甲烷在60℃以上水解时生成甲醇。性质与稳定性1.稳定性：稳定2.禁配物：强氧化剂、镁、钾、钠及其合金等3.避免接触的条件：潮湿空气4.聚合危害：不聚合5.分解产物：氯化氢[2]毒理学数据1.急性毒性LC50：5300mg/m3（大鼠吸入，4h）2.刺激性 暂无资料3.致突变性：微生物致突变：鼠伤寒沙门菌2500ppm。姐妹染色单体交换：人淋巴细胞3%。哺乳动物体细胞突变：人淋巴细胞5%。程序外DNA合成：大鼠肝1%。显性致死试验：大鼠吸入3000ppm，每天6h，连续5d。4.致畸性：大鼠孕后7~19d吸入最低中毒剂量（TCLo）1500ppm/6h，致肌肉骨骼系统发育畸形。小鼠孕后6~17d吸入最低中毒剂量（TCLo）500ppm/6h，致心血管系统发育畸形。5.致癌性：IARC致癌性评论：G3，对人及动物致癌性证据不足。6.其他：生殖毒性：影响睾丸和精原细胞。胚胎发育毒物。LCLo：2000ppm（人吸入，2h）[2]作用用途1、用于生产甲基氯硅烷、四甲基铅、甲基纤维素等，少量用于生产季铵化合物、农药，在异丁橡胶生产中用作溶剂[3]2、有机合成的重要原料。主要用来生产有机硅化合物-甲基氯硅烷，以及甲基纤维素。还广泛用作溶剂、提取剂、推进剂、致冷剂、局部麻醉剂、甲基化试剂，用于生产农药、医药、香料等。全世界生产的氯甲烷中，约80%用来生产甲基氯硅烷和四甲基铅，但由于汽油中的抗爆化合物正逐渐由无铅物代替，因此四甲基铅的消费逐渐下降。[3]3、主要用作有机硅的原料，也用作溶剂、冷冻剂、香料等。[3]生产方法氯甲烷的生产方法较多，包括甲烷氯化法、甲醇氯化法、光氯化法、氧氯化法等。一些工业过程也副产氯甲烷，例如敌百虫、三氯乙醛、天然气氯化制四氯化碳及磷胺等的生产过程。[3]1.甲烷热氯化法 由甲烷直接氯化而成，然后从生成的各种氯化物中分离而得。此法生产流程与二氯甲烷生产相似。在420℃反应条件下，配比为甲烷：氯气=10-6：1时，主要得到氯甲烷。[3]2.甲醇氯化法 由甲醇与氯化氢作用而得。此法又分液相法和气相法。（1）液相法：甲醇气体和盐酸在氯化锌水溶液中，于130-140℃下反应生成氯甲烷，再经水洗、冷却、压缩、冷凝而得。（2）气相法：在350℃使甲醇和氯化氢气体通过固体氧化铝催化剂反应而成。此外，曹德公司以甲醇和氯为原料，制取氯甲烷，对高温气相法有所改进，已实现工业化。[3]贮存方法储存注意事项储存于阴凉、通风的有毒气体专用库房。远离火种、热源。库温不宜超过30℃。应与氧化剂分开存放，切忌混储。采用防爆型照明、通风设施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。储区应备有泄漏应急处理设备。

氘代甲烷 Methane-d1如果是三氘代甲烷 Methane-d3

氯甲烷密度的分子量50.49，液体密度0.92g/cm 3 （20/4℃），气体密度1.785g/L，沸点-23.76℃。氯甲烷（methyl chloride，chloromethane，CH3Cl），又名甲基氯，为无色易液化的气体，加压液化贮存于钢瓶中。属有机卤化物。微溶于水，易溶于氯仿、乙醚、乙醇、丙酮。氯甲烷属于易燃烧、易爆炸、高度危害（见HG20660《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类》）无腐蚀性。高温时（400℃以上）和强光下与水反应甲醇和盐酸，加热或遇火焰生成光气。氯甲烷的理化性质：一氯甲烷是无色可燃的有毒气体，属有机卤化物，可由甲烷与氯取代反应产生，可被继续卤化。微溶于水 ，易溶于乙醚、苯等。有可燃性，与空气能形成爆炸性混合物，爆炸极限8.1%～17.2%（体积 ）。氯甲烷在60℃以上水解时生成甲醇。氯甲烷的作用用途：1、用于生产甲基氯硅烷、四甲基铅、甲基纤维素等，少量用于生产季铵化合物、农药，在异丁橡胶生产中用作溶剂。2、有机合成的重要原料。主要用来生产有机硅化合物-甲基氯硅烷，以及甲基纤维素。还广泛用作溶剂、提取剂、推进剂、致冷剂、局部麻醉剂、甲基化试剂，用于生产农药、医药、香料等。全世界生产的氯甲烷中，约80%用来生产甲基氯硅烷和四甲基铅，但由于汽油中的抗爆化合物正逐渐由无铅物代替，因此四甲基铅的消费逐渐下降。3、主要用作有机硅的原料，也用作溶剂、冷冻剂、香料等。

在特定的低温和高压条件下，甲烷气体可容纳水分子形成一种具笼形结构、似冰状的固体水合物，又称固态气体水合物 ( Solid Gas Hydrate) 。天然的甲烷水合物 ( MethaneHydrate) 多呈白色、浅灰色，常以分散状的颗粒或薄层状的集合体赋存于沉积物之中。( 一) 形成条件甲烷水合物开始出现的条件是: 温度低于 0℃，压力小于 2. 5MPa; 温度在 0 ～20℃之间，压力在 2. 5 ～25MPa 的范围内 ( 图 7 － 30) 。可见，温度越低，所需压力越小，埋藏深度也就越浅 ( 图 7 －31) 。适合于甲烷水合物形成的地质环境是高纬度的永冻带、大陆斜坡和大洋盆地。如北极地区永冻带一般厚 250 ～600m，可形成近 1000m 的甲烷水合物带; 南极冰盖区也可形成近 2000m 的甲烷水合物带; 而大洋底的甲烷水合物主要分布于水深300 ～3000m 的陆坡和大洋盆地的沉积物中。目前大约有27% 的陆地面积和10% 的大洋面积有甲烷水合物分布 ( Nisbet 等，1998) 。图 7 －30 形成甲烷水合物的条件( 据 Perrodon，1993)图 7 －31 形成甲烷水合物的深度与温度( 据 Perrodon，1993)形成甲烷水合物带必须具有充足的气源，水合物中的甲烷主要有微生物、热解作用以及两者混合的成因机制。甲烷δ13C值≤－60‰为生物成因气，δ13C值≥－50‰为热成因气(Hunt，1979)。根据对全世界水合物样品中甲烷的碳同位素分析，δ13C值的范围在－57‰～－73‰，说明甲烷主要是生物成因气，只有陆上的永冻区和少数海域的甲烷是热解或混合成因(Kvenvolden，1996)。(二)分布全世界甲烷水合物的资源量到底有多少，目前尚无定论。初步估算约有相当于2.1×1016～4.0×1016m3的甲烷(Max等，1998)，是全世界所有常规矿物燃料(煤、石油和天然气)总和的2倍。由于甲烷水合物分布广泛，资源巨大，且能量密度高(1m3饱和天然气水合物，在标准状况下可释放出194m3甲烷)，被世人誉为21世纪的接替能源，得到世界各国的极大关注。前苏联学者早在20世纪40年代对甲烷水合物就进行了许多研究，60年代中期开发了第一个、也是目前惟一的甲烷水合物气田。美国自20世纪60年代到80年代相继实施了大洋钻探计划，促使甲烷水合物的研究进入全面发展的阶段。我国在这方面的研究起步较晚，90年代初在实验室中合成了甲烷水合物，开展了青藏高原永久冻土层的天然气水合物的研究工作，并在南海西沙海槽进行了甲烷水合物资源的前期调查等，使我国在甲烷水合物的研究和调查工作上开始跻身于世界先进行列。除上述非常规油气藏之外，目前已为人们所认识的还有浅层生物气、裂缝性页岩油气等非常规油气资源。

英文名：Triphenylchloromethane;Tritylchloride(Triphenylchloromethane);Tritylchloride;Chlorotriphenylmethane;Trt-Cl;D-(-)-p-HydroxyphenylglycineDaneSalt(M.K.);syn.NaeChlorotriphenylmethane;Tripherylchloromethane;alpha-Chlorotriphenylmethane;1,1",1""-(chloromethanetriyl)tribenzene英文别名：Tripherylchloromethane产品名称：三苯基氯甲烷CasNo.:76-83-5NECS:200-986-4分子式:C19H15Cl分子量:278.7754含量:98%Min.性能指标:熔点109-112℃，沸点230-235℃(20mmHg)外观：类白色结晶溶解性：不溶解于水，易溶解于苯、二硫化碳、石油醚，微溶解于醇、醚，吸水后变为三苯甲醇。包装:净重25公斤纸板桶有效期:2年物理性质Melting_point110-113°CBoiling_point230-235°C(20mmHg)产品用途重要的医药中间体。三苯基氯甲烷是医药化工领域中常用的基本有机原料之一，在有机化工与药物合成过程中，可以用作核苷、单糖或多糖等化合物中所带有的伯羟基选择性保护基、以及多肽合成中的基本化学试剂。

中文名二苯甲烷外文名Diphenyl methane别称双苯甲烷分子式C13H12二苯甲烷结构式一个苯基有5个氢原子，甲烷中的两个氢原子被两个苯基取代，就是含有4-2+5*2=12个氢原子

中文名称：三苯甲烷中文别名：1,1",1""-次甲基三苯；三苯基甲烷；三芳甲烷系；TPM三苯基甲烷英文名称：Triphenylmethane 英文别名：Tritan；1,1",1""-methanetriyltribenzene；Methane, triphenyl-；BenzhydrylbenzeneCAS号：519-73-3EINECS号：208-275-0InChI：InChI=1/C19H16/c1-4-10-16(11-5-1)19(17-12-6-2-7-13-17)18-14-8-3-9-15-18/h1-15,19H分子式：C19H16分子量：244.3303

CH4

熔点（冰点，固体、液体间变化） -182.5℃ 沸点（液态、气体间变化） -161.5℃

化学品中文名称：甲烷 　　别名：天然气，沼气，甲基氢化物 英文名称：methane 　分子式：CH4 　　分子量：16.04

Methane ethane

甲烷细菌将氮气转化为氮胞，提高土壤肥力。瓜类与豆类轮作的原理甲烷细菌将氮气转化为氮胞，提高土壤肥力，所以是错误的，光合作用是绿色植物通过叶绿体，利用光能，把二氧化碳和水转化成储存能量的有机物，并且释放出氧气的过程。

本文为针对《首先，这个二氧化氯是一种具有强氧化性的物质。它是一种非常安全的防腐剂，目前中国允许将其使用在经表面处理的新鲜水果和蔬菜，以及水产品中。二氧化氯还常被作为消毒剂或者漂白剂用在其他很多方面，比如饮用水和环境的消毒，面粉的漂白等等。目前的一些人体和动物实验都表明二氧化氯是一种非常安全且高效的防腐剂，只需要很小的量就可以达到防腐，杀菌的效果，没有致癌性。在使用中也不会像氯气消毒那样会与有机物发生氯代反应。链接中给出的报道也没有说牛奶中使用二氧化氯会对人有害，只是提到“一种是人为添加了某些东西，往牛奶中添加双氧水杀菌就是一个例子，现在吃下去还不死，但是积累下去就会有癌变的可能。” 这里举的例子是双氧水，并不是二氧化氯，而且，双氧水也不会致癌。最后，尽管有不少针对二氧化氯用于牛奶保鲜的研究，但是只要国家尚未扩大二氧化氯作为食品防腐剂的适用范围，尚未批准将其用于牛奶保鲜，那么把它加入到牛奶中就是非法使用。尽管非法使用添加剂的结果常常会对人体有害，但并不是所有的非法使用都会如此。根据目前找到的有限的一点资料，提到用250mg/kg以上的浓度即可有显著的保鲜效果。假设一个体重50kg的人每天喝一斤浓度达1g/kg二氧化氯的牛奶，那么摄入的二氧化氯是500毫克，相当于每公斤体重10毫克，远低于维基百科提到的对大鼠的口服LD50剂量：每公斤体重292毫克。【吐槽一下】：当二氧化氯作为非法添加物使用的时候，各种有害，致癌的说法就来了。殊不知，二氧化氯恰恰是保健品“神奇矿物液MMS”所宣称的有效成分。换了个地方，挂上保健品的名号，二氧化氯就来了个华丽的转身，具有了防癌保健，治疗上百种疾病的神奇效果了。

2CH4—→C2H4 + 2H2详细请参考http://wenku.baidu.com/link?url=L2LFUg4FFE3awfPaBWswxRUInVkSr-dCJRY9srLJdrneul6pp25OOB8_YaI26jj4qRVPz_o2NQjJyObaVPH2rn_yfPCUf7uy6vxkOkTYHHC

中文名称：硝基甲烷； 化学式：CH3NO2中文同义词：硝基甲烷；一硝基甲烷；硝甲烷；硝酸甲烷；硝基甲烷, 98+%；硝基甲烷(备库)；硝基甲烷(55%的甲醇溶液,约8.7MOL/L)；硝基甲烷(易制爆)； 英文名称：Nitromethane； 英文同义词：NM;NITROCARBOL;AKOS BBS-00004260;CH3NO2;methane,-nitro-;Methane,nitro-;Nitrofuel;Nitrometan； EINECS号：200-876-6； Mol文件：75-52-5.mol； CAS号：75-52-5； 分子结构：

乙醇CH3OH

你这个地方干嘛用Hcl做电解质，与盐酸无关的总反应：CH4 + 2O2 ＝ CO2 + 2H2O正极：2O2 + 8H+ + 8e- ＝ 4H2O负极：CH4 + 2H2O -8e-＝CO2 + 8H+求采纳啊！！！

1、甲烷燃料电池工作原理是：甲烷与与氧气或类似的氧化剂发生反应生成二氧化碳和水，在反应中得失电子，从而产生电流，实现电池供电。 2、甲烷燃料电池是化学电池中的氧化还原电池。燃料电池是燃料和氧化剂在电极附近参与原电池反应的化学电源。

可以鉴别啊，乙烯能使高锰酸钾褪色，甲烷不能不过不能用于分离，因为乙烯会和高锰酸钾反应生成二氧化碳，混在气体中

甲烷和乙酸均不可使高锰酸钾及溴水褪色（甲烷常温是气态的）且不分层；乙烯可使高锰酸钾及溴水褪色；乙醇可使高锰酸钾褪色但不可使溴水褪色且不分层；苯会与高锰酸钾反应但不与溴水反应（会分层）

乙烯 乙炔 甲苯 可以使高锰酸钾褪色 乙烯 乙炔 (苯 甲苯)可以使溴水褪色

可以，但是最好不要提取，PHA的危害: 强致癌物质, 损伤生殖系统, 易导致皮肤癌，肺癌，上消化道肿瘤，动脉硬化，不育症。望采纳，谢谢

反应哪有那么完全的啊！！！

1)相色谱校正因子的原理：是利用试样中各组份在气相和固定液液相间的分配系数不同，当汽化后的试样被载气带入色谱柱中运行时，组份就在其中的两相间进行反复多次分配，由于固定相对各组份的吸附或溶解能力不同， 因此各组份在色谱柱中的运行速度就不同，经过一定的柱长后，便彼此分离，按顺序离开色谱柱进入检测器，产生的离子流讯号经放大后，在记录器上描绘出各组份的色谱峰。 2)我们用的氯甲烷大多来源于农药敌百虫的付产物。因此，在氯甲烷中往往含有不少低沸点和高沸点的杂质。杂质含量不稳定直接影响了有机硅单体的质量。为了稳定生产保证生产产品的质量。弄清氯甲烷中的杂质及其含量很有必要的。因此，要求建立一个快速准确的分析方法，以检验氯甲烷中的杂质的含量。 关于氯甲烷的分析测试方法。在农药厂由于它是副产物因而对组份含量没有多大的要求。分析是极为粗糙的。吉林院曾有过报道。他们只是对回收氯甲烷的测试。其组份与原料氯甲烷中的组份有很大的差别，其他单位据说有不同的测试方法。但未曾见到报道。 我们采用气相色谱法直接测定氯甲烷及其杂质。选择了两种固定液并分别在FID和TCD检测器上进行了定性和定量分析等工作。 试验表明氯甲烷及其杂质采用气相色谱法是可行的方法。简便、快速、准确。 一、实验部分 1、仪器 国产102G型气相层析仪。XWC-100型，0~5mv记录仪，使用FID检测器做定性分析，TCD检测器做定量分析。 2、色谱分离条件 (1)、色谱柱： a、内径4mm、柱长4m不锈钢，内装30%癸二酸二异辛酯，釉化6201(60~80目)涂1%三乙醇胺做去尾剂(简称癸柱)。 b、内径4mm、柱长3.2m不锈钢，内装GDX-01。 (2)、分离条件： a、FID检测器：载气为氮气 癸柱： 氮气：32ml/min 柱温：79℃ 空气：420 ml/min 汽化温度：86℃(见图1) 氢气：32 ml/min 氢焰温度：100℃ GDX-01： 氮气：55ml/min 柱温：79℃ 空气：440 ml/min 汽化温度：86℃(见图2) 氢气：30 ml/min 氢焰温度：100度 癸柱： 柱温：78℃ 空气氢气：60 ml/min 汽化温度：100℃ 热导电流：220mA 进样量：2ml (见图3) 3、定性分析： a、选柱： 氯甲烷及其杂质在常温下大多是气态物质。氯甲烷沸点为-24℃，分子量50.5，为中等极性。我们曾选用SE-30氟油、2-2二丙腈、2-2亚胺二丙腈、三乙醇胺、磷酸三甲酯、邻苯二甲酸二乙酯、、GDX-01癸二酸二异辛酯等，其中以癸二酸二异辛酯和GDX-01有较好的分离效果。即选定这两根柱作双柱定性。 氯甲烷及其杂质在中等极性的癸二酸二异辛酯上基本按沸点顺序分离。在GDX-01柱上除氢键型化合物外。基本也按沸点顺序分离。在癸柱上醇峰出现拖尾现象，故先涂1%三乙醇胺做去尾剂，再涂固定液，这样做改善醇峰拖尾，又可把甲醇提前，有利于分离。 b、定性： Ⅰ、癸柱上定性：(分离情况见图1) 在色谱图上各峰的定性。我们采用注射反应法(1)。比较反应前后色谱图的变化。初步判断各杂质的官能团。结合化学合成与有机化合物的特征反应做了综合验证。基本解决了各峰的定性问题。 图1、30%癸二酸二异辛酯，用FID检测器测定图 1、甲醚 2、氯甲烷 3、甲乙醚 4、氯乙烷 5、甲醇 6、乙醚 7、乙醇 图2、GDX-01柱用FID检测器测定图1、氯甲烷 2、甲醛 3、甲醇 4、溴甲烷5、氯乙烷 6、甲乙醚 7、乙醇 8、乙醚 图3、30%癸二酸二异辛酯柱用TCD检测器测定图1、甲醚 2、氯甲烷 3、氯乙烷 4、甲醇 5、乙醚 6、乙醇 我们先做了(1)汞盐脱烯烃 (2)盐酸羟胺除醛酮 (3)品红亚硫酸试剂除醛。色谱结果对照说明，氯甲烷中可能不存在烯、醛、酮。 (1)峰1： 根据车间反应和原料的来源估计样品中含有醚类。为证实醚类的存在我们做了下面的试验。 a、醚能溶于浓盐酸与浓硫酸形成锌盐(1)。我们在吸收管中放入浓盐酸缓慢通入氯甲烷进行色谱对照。结果峰1明显变小，峰3消失，峰6也变也。推断1.3.6均可能为醚。 b、峰1紧靠氯甲烷，说明峰1的沸点与氯甲烷相近。醚类中甲醚的沸点为-23.6℃，它有与氯甲烷相近。 由于我们没有纯甲醚。为验证峰1，我们把甲醇与脱水剂硫酸在室温下作用合成甲醚(2)。将生成物进行色谱对照分析。合成甲醚与峰1的保留时间相同。故判断峰1为甲醚。 (2)峰3： 由上述盐酸溶解实验证明。峰3也可能为醚。峰3在氯甲烷之后，但也比较靠近，因而其沸点估计也不会高。比甲醚沸点高的醚类为甲乙醚(沸点7.6℃)，为证实峰3，仍采用化学合成法将甲醇、乙醇与脱水剂硫酸煮沸脱水生成甲乙醚(2)。 将生成物进行色谱对照分析，合成甲乙醚与峰3作对照测定，保留时间相同，故判断峰3为甲乙醚。 (3)峰4： 实验证实峰4为稳定组份。因而推断可能是氯代烷烃，而沸点次于氯甲烷的氯代乙烷为氯乙烷(沸点为12.2度)。 仍采用化学合成氯乙烷。将乙醇与盐酸在强脱水剂(无水氯化锌)存在下加热生成氯乙烷。将生成物进行色谱对照反应生成的氯乙烷与峰4的保留时间重合。故将峰4判断为氯乙烷。 (4)峰5、7： 峰5、7在未涂三乙醇胺的癸柱上拖尾，即有羟基存在的可能。且敌百虫原料中有甲醇，所以估计峰5、7为甲醇与乙醇。我们采用纯样甲醇与乙醇作定性对照，结果表明峰5为甲醇、峰7为乙醇。 (5)峰6： 在盐酸溶解试验中表明峰6可能为醚类，但它还存有烯烃的两个特征反(Br加成反应、KmnO4的氧化反应)。因而我们试用102G型色谱仪上制备收集了峰纯组份送晨光化工研究作质谱分析。 质谱分析指出，质荷比为74的为分子峰。再根据碎片形成并参考乙醚的质谱数据即断定峰6为乙醚。 Ⅱ、GDX-01柱做双柱定性一(分离情况见图2) 用FID检测器做双柱定性，试验方法同前。 在GDX-01柱上进一步证实了氯甲烷中的杂质为甲醚、乙醚、甲乙醚、甲醇、乙醇、氯乙烷。另外还多了一个未知峰。即图2中的峰4。经大量定性试验证实峰4也较稳定。也可能是烷烃，峰4出在氯乙烷前，其沸点为较低的组份。 敌百虫另一原料是氯气。在氯气可能存在溴。反应后会生成溴甲烷(沸点3.5度)为证实峰4。我们合成溴甲烷(KBr中加入浓硫酸、甲醇共热)色谱对照结果表明峰4为溴甲烷。 Ⅲ、自79年以来原料氯甲烷中出X0、X1、X2峰(见图4) X0峰与天然气中一小组份相同，约为低级烷烃 X1峰含量很低，出现几率很小，故未给定性 X2峰出现机会多，有时含量也较高。我们依保留时间定性一。图4 30%癸二酸二异辛酯柱/釉化6201(60~80目)涂1%三乙醇胺 1、X0 2、X1 3、甲醚 4、氯甲烷 5、氯乙烷 6、甲醇 7、乙醚 8、乙醇 9、X 10、氯仿 结果证实X2峰为氯仿 4、定量分析 氯甲烷及其杂质的定量分析是利用TCD检测器，在癸柱上进行(见图3)。 氯甲烷及其杂质的重量校正因子，是依据经验公式计算(列于表一)，采用峰面积乘以重量校正因子，归一化法进行定量。 表一、氯甲烷及其杂质的重量校正因子 组份 f f相 CH3Cl 0.64 1 C2H5Cl 0.72 1.12 CH3OCH3 0.54 0.84 C2H5OC2H5 0.68 1.06 CH3OH 0.58 0.91 C2H5OH 0.63 0.98 CH3Br 1.10 1.72 CH3OC2H5 0.62 0.97 为了考察本法的准确度，取不同批次的氯甲烷样品进行色谱法测定，定量结果列于表二。 (1)、定量数据表明，本法的最小检测量为200ppm。 (2)、氯甲烷中主组份相对偏差为0.03%，低含量组份(《0.05%)，相对偏差为10%以下精确度良好。 (3)、由于缺少纯样品和经验数据不全，校正因子是利用经验公式计算的(其中甲醇校正因子计算不出引用经验数据)，对定量看来一定的误差。

能效率是指储能元件储存起来的电量与输入能量的比。储能技术主要分为物理储能（如抽水储能、压缩空气储能、飞轮储能等）、化学储能（如铅酸电池、氧化还原液流电池、钠硫电池、锂离子电池）和电磁储能（如超导电磁储能、超级电容器储能等）三大类。蓄电池储能效率关系到蓄电池的寿命和成本，要提高蓄电池储能效率就要了解储能效率都受哪些因素的影响，除了蓄电池自身构造会影响其储能效率，如元件材质、制造工艺、电解液配置等，蓄电池储能效率也与充电状态、充放电电流、充电电压、环境温度等一些外部因素有很大关系。储能技术编辑储能技术主要分为物理储能（如抽水储能、压缩空气储能、飞轮储能等）、化学储能（如铅酸电池、氧化还原液流电池、钠硫电池、锂离子电池）和电磁储能（如超导电磁储能、超级电容器储能等）三大类。根据各种储能技术的特点，飞轮储能、超导电磁储能和超级电容器储能适合于需要提供短时较大的脉冲功率场合，如应对电压暂降和瞬时停电、提高用户的用电质量，抑制电力系统低频振荡、提高系统稳定性等；而抽水储能、压缩空气储能和电化学电池储能适合于系统调峰、大型应急电源、可再生能源并入等大规模、大容量的应用场合。蓄电池储能效率测试系统的设计编辑蓄电池储能效率测试系统的基本原理见图，系统的主要元件有:单相智能电表、充电器、逆变器、单片机、负载等。工作过程可以简要的描述为:充电开始时，电表接在交流电源和蓄电池的充电模块之间，通过电表可以直接读出蓄电池充电完成消耗的电能，这部分电能包括两部分:充电器以及各种开关器件损耗的电能、蓄电池内阻耗能和储存的电能。当充电完成时，由充电模块向控制模块发出充电完成信号(持续高电平)，控制模块此时将电表数据送至单片机，由单片机将数据记录并显示出来。然后控制模块向充电模块发出指令使充电电路停止工作，并向逆变模块发出指令使逆变电路工作，向负载供电。此时将电表接在逆变器与负载之间，通过电表可以直接读出负载从蓄电池获取的电能，由于电表只能检测220V交流电，所以从电表获取的电能实际上包含了逆变器消耗电能和负载消耗的电能。当放电完成时，由逆变模块向控制模块发出放电终止信号，控制模块此时将电表发送过来的电量数据送至单片机，由单片机将数据记录并显示出来。然后控制模块向逆变模块发出指令使逆变电路停止工作，并断开负载。考虑到蓄电池充电和放电的不同步，单相电度表即可作为充电电能计量也可用作放电电能计量。若是要再次检测，重复以上的操作。蓄电池储能效率影响因素编辑蓄电池储能效率关系到蓄电池的寿命和成本，要提高蓄电池储能效率就要了解储能效率都受哪些因素的影响，除了蓄电池自身构造会影响其储能效率，如元件材质、制造工艺、电解液配置等，蓄电池储能效率也与充电状态、充放电电流、充电电压、环境温度等一些外部因素有很大关系。充电状态的影响充电状态是指蓄电池在充电时达到的状态，简而言之满充时的充电状态为100%。根据国家的相关规定，在充电状态不同时对蓄电池的储能效率有不同的标准，在充电状态小于50%时，要求蓄电池储能效率大于95%;充电状态在75%的时候，要求蓄电池储能效率大于90%;充电状态在90%时，要求蓄电池储能效率大于85%。

自热火锅不会产生甲烷。根据查询相关资料信息显示：自热火锅的原理是加热包内的生石灰、碳酸钠、硅藻土、铁粉、铝粉、活性炭、盐等成分遇水后发生化学反应，转化成氢氧化钙，转化过程中释放大量热量，自热火锅使用时会产生大量可燃气体氢气，不会产生甲烷。

天然气的主要成分是甲烷,也含有乙烷,丙烷,氮气和二氧化碳等.组成不同热值也不同.一般35.88MJ/M3到39.82MJ/M3

三卤甲烷 　　trihalomethans,THM 　　三卤甲烷在饮用水氯化消毒过程中氯与水中的有机物所反应生成的主要挥发性卤代烃类化合物，包括氯仿、一溴二氯甲烷、二溴一氯甲烷和氯仿，1974年Rook首次在饮用水中监测到。在动物试验中证明具有致突变性和（或）致癌性，有的还有致畸性和（或）神经毒性作用，可引起肝、肾和肠道肿瘤。

二者的-N=O基位置不同。详细参考CAS查询网址。http://www.ichemistry.cn/chemistry/101-68-8.htmhttp://www.ichemistry.cn/chemistry/26447-40-5.htm

唐书恒 汤达祯 杨起（中国地质大学（北京）能源学院 北京 100083）作者简介：唐书恒，1965年生，博士。现为中国地质大学（北京）能源学院教授。主要研究方向为煤层气地质与开发。E-mail：tangsh@cugb.edu.cn。摘要 煤层气的储存方式以吸附为主。与常规天然气相比，煤层储气能量低，渗透性差，开采难度大。我国煤层气开发更是面临着“三低一高”的问题，采用压力衰竭技术进行煤层气开发的采收率非常低，严重制约了我国煤层气产业的发展。开展注气提高煤层甲烷采收率的基础研究，具有重要的现实意义。本文介绍了为提高煤层甲烷采收率所进行的一系列实验研究的成果。包括二元或多元气体等温吸附-解吸实验、注气驱替煤层甲烷实验等，分析了不同地区煤储层在注入不同组分气体时的采收率变化，以及等温吸附过程中的组分分馏效应，为实施注气提高煤层甲烷采收率作业奠定了基础。关键词 二元气体等温吸附实验 煤层甲烷 提高采收率 驱替实验本文受国家重点基础研究发展规划项目（2002CB211702）和教育部新世纪优秀入才支持计划（NECT）资助。Foundational Research on Enhanced CBM Recovery by Gas InjectionTang Shuheng，Tang Dazhen，Yang Qi（School of Energy Resources，China University of Geosciences，Beijing 100083）Abstract：Adsorption is the main storage manner of CBM.Compared with the conventional natural gas，CBM has characteristics of lower storage energy，lower permeability and more difficulty to be exploited.CBM exploitation in China is faced with problems such as lower permeability，lower gas saturation，lower reservoir pressure factor and higher inhomogeneous.CBM recovery is very low through pressure depletion technology which limits the development of China"s CBM industry.The foundational research on enhanced CBM recovery by gasinjection has very important practical significance.This paper introduced the results of various experiments carried out for enhanced CBM recovery.These experiments included binary-components or multi-components gas adsorption/desorption isotherm experiments，experiment of displacing CBM by gas-injection and so on.CBM recovery variation of coal reservoirs in different areas as injecting different component gases were analyzed and the component fractionation effect in multi-component gas adsorption isotherm experiments was discussed.This research set the foundation for carrying out the operation of enhanced CBM recovery by gas-injection.Keywords：binary-component gas；adsorption isotherm experiment；CBM；enhanced recovery；displacement experiment1 晋城地区煤层气成分及解吸规律众所周知，煤层气中除CH4以外，还含有N2和CO2等气体组分，这些非CH4组分的数量虽然不大，但它们对煤层气的吸附和解吸行为却会产生明显的影响（艾鲁尼，1992）。采用纯甲烷进行煤的等温吸附试验，所获得的煤储层的吸附—解吸特性，不能代表煤储层的真实情况。以此为依据来评价煤层气的开发潜力，将会产生错误的结论。因此，研究煤层对多元气体的吸附—解吸特性，对于正确评价煤层气的开发潜力具有重要意义（唐书恒，2002 a）。例如，根据纯甲烷的等温吸附曲线对晋城目标区的TL—003井进行开发潜力评价时，发现计算的临界解吸压力比实际排采时的解吸压力低0.7MPa。同样的情况也出现在寿阳目标区的HG6井和铁法目标区的DT3井。为了解释这种现象出现的原因，作者选择晋城目标区的甲、乙两口煤层气井，进行了煤层含气量和气体成分的测定。经过对这两口井3号和15号煤层的煤层气组成进行分析发现，甲烷含量为91.56%～97.71%，氮气含量为2.18%～8.34%，还含有少量二氧化碳和重烃。而且由于取样时间的不同，解吸出的煤层气组分发生规律性的变化（图1、图2）。随着解吸时间的延长，煤层气中的CH4组分逐渐增加，而N2组分逐渐减少。图1 各煤样中不同采样时间的CH4浓度平均值图2 各煤样中不同采样时间的N2浓度平均值2 二元气体等温吸附实验的应用作者据此开展了二元气体与纯甲烷气体的等温吸附实验的对比分析。并且发现，用纯甲烷气体的吸附等温线来评价煤层气的开发潜力，其结论显然不一定正确。根据晋城地区煤层气成分主要为CH4和少量N2的事实，进行了80%CH4+20%N2以及纯甲烷气体的等温吸附实验。甲井3号煤的储层压力是4.0MPa，总的含气量为16.0m3/t，按照实验气体的组成，则其中的CH4含量为12.8m3/t。2.1 用纯CH4吸附等温线计算煤储层的含气饱和度与临界解吸压力根据实验结果，用纯CH4气体测定该煤层的吸附等温线，其Langmuir常数为：VL=34.58m3/t，PL=1.71MPa。由此计算出煤层在储层压力下的饱和CH4含量为24.22m3/t。煤层含气饱和度=实测CH4含量/饱和CH4含量=12.8/24.22=52.85%；计算得到其临界解吸压力为1.0MPa；临储比=临界解吸压力/储层压力=1.0/4.0=0.25。2.2 用二元气体吸附等温线计算煤储层的含气饱和度与临界解吸压力根据实验结果，用 80%CH4+20%N2二元气体测定该煤层的吸附等温线，则其Langmuir 常数为：VL=27.17m3/t，PL=1.58MPa。由此计算出煤层在储层压力下的饱和含气量为19.48m3/t。煤层含气饱和度=实测含气量/饱和含气量=16/19.48=82.14%；其临界解吸压力为2.26MPa；临储比=临界解吸压力/储层压力=2.26/4.0=0.565。可以看出，对于煤层气中含有80%CH4和20%N2的煤层来说，用二元气体等温吸附方程计算煤层的含气饱和度及临界解吸压力，比用纯CH4气体的等温吸附方程的计算值要高得多。煤层气井实际排采的解吸压力，明显高于根据纯甲烷吸附等温线计算的临界解吸压力，是对上述结论的有力证明（唐书恒，2002b）。3 扩展 Langmuir方程的预测效果根据单组分气体的等温吸附实验，获得了纯CH4和纯N2的Langmuir 常数（表1）。在进行20%N2+80%CH4二元混合气体的等温吸附实验时，测定了每一个平衡点的总压力和游离相的气体组分，则据此可以计算出各组分的分压，然后用扩展Langmuir 方程，即可预测二元混合气体在不同压力下的吸附量，计算结果见表1。表1 用扩展Langmuir方程预测20%N2+80%CH4二元气体的吸附将扩展Langmuir方程计算出的20%N2+80%CH4二元混合气体在不同压力下的吸附量，与实测值相比，误差为6.41%～19.08%，而且，在高压阶段的预测误差比低压阶段更大（表1）。实验的数据显示，除了压力最低的一个点以外，其余压力点的吸附量预测数据均比实测值大，而且，误差都在10%以上。通过对预测结果的拟合，可以得到预测的煤样对20%N2+80%CH4二元混合气体吸附Langmuir方程（表2、图3）。表2 预测20%N2+80%CH4二元气体的Langmuir方程与实测值的比较图3 实验数据与扩展Langmuir方程预测值的比较1—纯CH4吸附实验数据；2—扩展Langmuir方程预测数据；3—混合气体吸附实验数据通过比较扩展Langmuir方程的预测值与二元气体以及纯CH4吸附实验的实测值（表2、图3），我们发现，对于含有非CH4气体的煤层气来说，不仅不能用纯CH4的等温吸附方程来代替二元混合气体的等温吸附方程，也不能用扩展Langmuir 方程的预测值来代替它，因为它们之间均存在较大差异。必须进行混合气体的等温吸附实验，才能获得准确的吸附特性参数，正确进行煤层气开发潜力的评价（唐书恒，2003）。4 纯甲烷气体与二元混合气体的理论最大采收率为了对比分析纯甲烷气体和二元混合气体的理论最大采收率，进行了纯甲烷气体和三种二元混合气体的等温吸附和解吸实验（唐书恒，2002 c），这三种二元气体分别为50%CH4+50%N2、80%CH4+20%N2和80%CH4+20%CO2。实验所用煤样采自晋城矿区施工的一口煤层气井的15号煤层，煤级为无烟煤。根据实验结果发现，虽然所有这些气体的吸附和解吸过程都遵循Langmuir方程，但是吸附和解吸过程的轨迹可能各不相同（Chaback，1996）。所以，应当根据等温解吸曲线计煤层气的采收率。理论最大采收率的计算公式（叶建平，1998）为：η=1-VLPad/Vme（Pad+PL） （1）式中：η——理论最大采收率；VL——Langmuir体积，m3/t；PL——Langmuir压力，MPa；Pad——废弃压力，煤层气井生产中所能降到的最低储层压力，MPa；Vme——煤层实际含气量，m3/t。为了便于对比四种气体的理论最大采收率，此处假定15 煤层的含气量均为20m3/t，而其开采时的废弃压力均为0.7MPa。然后根据不同气体等温解吸曲线的Langmuir常数和公式（1），则可以计算出在煤层含气量为20m3/t时四种气体在降压解吸过程中的理论最大采收率（表3）。表3 四种气体在降压解吸时的理论最大采收率由表3可以看出，在含气量相同的情况下，二元气体的理论最大采收率比纯甲烷的理论最大采收率要高得多。5 二元气体等温吸附过程中的组分分馏效应5.1 二元气体等温吸附实验中游离相组分的变化分别进行了三组不同浓度的CH4-N2二元气体的等温吸附实验，以及三组不同浓度的CH4-CO2二元气体的等温吸附实验（唐书恒，2004）。由图4可以看出，在CH4-N2二元气体的等温吸附实验中，吸附能力强的CH4组分优先吸附，由此造成样品室中游离相的CH4摩尔分数呈先降低然后逐渐增加的趋势，而N2摩尔分数有先增加然后逐渐减少的趋势。与此类似，由图5 可以看出，在CH4-CO2二元气体的等温吸附实验中，吸附能力较强的CO2组分优先吸附，造成样品室中游离相的CO2摩尔分数呈先降低然后逐渐升高的趋势，而CH4摩尔分数有先升高然后逐渐降低的趋势。这种变化趋势是由于煤不同气体组分吸附能力的差异而造成的组分分馏效应（唐书恒，2005）。图4 CH4-N2二元气体等温吸附实验中游离相气体组分的分馏效应图5 CH4-CO2二元气体等温吸附实验中游离相气体组分的分馏效应5.2 二元气体等温吸附实验中吸附相组分的变化根据二元气体等温吸附实验中游离组分的浓度变化规律，利用扩展Langmuir方程的推论（Clarkson，2000），可以计算二元气体各组分在吸附相中的相对浓度。由图6可以看出，在CH4-N2二元气体的等温吸附实验中，由于CH4的吸附能力高于N2，在竞争吸附中占据优势，随着吸附实验的进行，吸附相的CH4的相对浓度逐渐增加，而N2的相对浓度逐渐降低。与此类似，由图7可以看出，在CH4-CO2二元气体的等温吸附实验中，由于CO2的吸附能力高于CH4，在竞争吸附中占据优势，随着吸附实验的进行，吸附相中CO2的相对浓度逐渐增加，而CH4的相对浓度逐渐降低。图6 CH4-N2二元气体等温吸附实验中吸附相气体组分的分馏效应图7 CH4-CO2二元气体等温吸附实验中吸附相气体组分的分馏效应5.3 二元气体等温吸附的相分离图根据上述实验结果，可以绘制出CH4和N2组分以及CH4和CO2组分在游离相与吸附相之间的相分离图（图8，图9）。图8 CH4-N2二元气体在等温吸附实验中的相分离图图9 CH4-CO2二元气体在等温吸附实验中的相分离图从图8中可以看出，整体上来说，随着游离相中CH4或N2组分的浓度增加，都使得吸附相中相应组分的浓度增大，但是，这种变化是非线性的。这是由于CH4和N2处在同一个游离—吸附相系统中，它们互相竞争吸附位。吸附能力较强的CH4组分，优先在煤中吸附，当然也就首先趋近于饱和。当由于CH4组分的吸附趋近于饱和而使得吸附速率开始变慢时，吸附能力较弱的N2组分的吸附速率就相对增加。也就是说，在CH4-N2二元气体的吸附过程中，随着游离相中相应组分浓度的增加，CH4组分的吸附速率是由快到慢，N2组分的吸附速率是先慢后快。该图称为相分离图（钱凯，1996）。在CH4-CO2二元气体的等温吸附过程中（图9），由于CO2组分比CH4组分的吸附能力强，在煤中优先被吸附。随着游离相中相应组分浓度的增加，CO2组分的吸附速率先快后慢，CH4组分的吸附速率先慢后快。6 注二氧化碳提高煤层甲烷采收率模拟实验结果注CO2驱替煤层CH4实验包括CH4的吸附、注入CO2和混合气解吸三个步骤。晋城煤样和潞安煤样对CH4的吸附实验的平衡压力分别达到2.07MPa和1.86MPa之后，停止进行甲烷的吸附实验，而改为注入 CO2气体，使两个煤样罐压力分别达到5.23MPa和5.33MPa，待平衡之后两个煤样罐压力分别4.98MPa和5.20MPa；两个煤样罐中CH4与CO2浓度分别为62.62%、37.38%和55.33%、44.67%。接着进行解吸实验。CH4的解吸率，是指在解吸过程中CH4解吸量占CH4总吸附量的百分比。单位压降下的CH4解吸率，可以反映煤层甲烷开发的难易程度。计算公式如下：单位压降下的CH4解吸率=（CH4的解吸率/解吸过程压力降）×100%晋城煤和潞安煤对于纯CH4气体解吸时单位压降下的CH4解吸率，以及在进行CO2驱替CH4实验时单位压降下的CH4解吸率，由图10所示。图10 单位压降下CH4解吸率的比较可以看出，当进行CO2驱替CH4实验时，无论是晋城煤还是潞安煤，它们在单位压降下的CH4解吸率，都比纯CH4解吸时单位压降下的解吸率要高。其中晋城煤单位压降下的CH4解吸率由4%/MPa 增大到9.9%/MPa；潞安煤单位压降下的 CH4解吸率由1.9%/MPa增大到7.1%/MPa。也就是说，在相同的降压幅度条件下，采用CO2驱替方法，可以使晋城煤层CH4的解吸率比原来提高约1.5倍，使潞安煤层CH4的解吸率比原来提高2.7倍。而且，无论是纯CH4的解吸过程，还是CO2驱替实验，晋城煤对CH4单位压降下的解吸率都比潞安煤要高。也就是说，在相同的降压幅度条件下，晋城地区煤层CH4的解吸率高于潞安煤层，这可能也是晋城地区煤层气开发取得较好效果的原因之一。致谢：研究过程中得到北京中联煤层气研究中心和中国矿业大学分析测试中心的支持和帮助，特表谢意。参考文献[1]艾鲁尼 AT.1992.煤矿瓦斯动力现象的预测和预防[M].唐修义，宋德淑，王荣龙，译.北京：煤炭工业出版杜，142～147[2]钱凯，赵庆波，汪泽成等.1996.煤层甲烷气勘探开发理论与实验测试技术.北京：石油工业出版杜，125～129[3]唐书恒，韩德馨.2002a.煤对多元气体的吸附与解吸.煤炭科学技术，30（1）：58～60[4]唐书恒，韩德馨.2002b.用多元气体等温吸附资料评价煤层气的开发潜力.中国矿业大学学报，31（6）：630～633[5]唐书恒，杨起，汤达祯等.2002c.注气提高煤层甲烷采收率机理及实验研究.石油实验地质，24（6）：545～549[6]唐书恒，杨起，汤达祯.2003.二元混合气体等温吸附实验结果与扩展Langmuir方程预测值的比较.地质科技情报，22（2）：68～70[7]唐书恒，汤达祯，杨起.2004.二元气体等温吸附实验及其对煤层甲烷开发的意义.地球科学——中国地质大学学报，29（2）：219～223[8]唐书恒，郝多虎，汤达祯等.2005.煤对二元气体等温吸附过程中的组分分馏效应.科学通报，50（S1）：64～69[9]叶建平，秦勇，林大扬.1998.中国煤层气资源.徐州：中国矿业大学出版杜，101～112[10]Chaback Joseph J，Morgan Don，and Yee Dan.1996.Sorption irreversibities and mixture compositional behavior during enhanced coal bed methane recovery processes[A].SPE 35622.Gas technology conference[C].Calgary，Alberta，Canada[11]Clarkson C R and Bustin R M.2000.Binary gas adsorption/desorption isotherms：effect of moisture and coal composition upon carbon dioxide selectivity over methane[J].International Journal of coal geology.42（4）：241～272

甲醛在FID检测器中响应值较低，当含量较低时可能用FID测试有问题。氧气在FID上没有峰，但是当进样量大时会影响FID的H2/O2比例，从而对信号产生扰动。你的问题可能是两者的结合。我本人没做过甲醛的分析，刚说的是从别人实验中得到的经验，如果不考虑其他组成，只要分析甲醛含量，可以在色谱柱与检测器之间加甲烷化装置，这样可以避免你说的问题了。

非甲烷总烃(NMHC)定义为从总烃测定结果中扣除甲烷后剩余值;而总烃是指在规定条件下在气相色谱氢火焰离子化检测器上产生响应的气态有机物总和。大气中的NMHC超过一定浓度，除直接对人体健康有害外，在一定条件下经日光照射还能产生光化学烟雾，对环境和人类造成危害。监测环境空气和工业废气中的非甲烷总烃NMHC有许多方法，但多数国家采用气相色谱法。用双柱双氢火焰离子化检测器气相色谱法分别测出总烃和甲烷的含量，两者之差为NMHC的含量。在规定的条件下所测得的非甲烷总烃NMHC是于气相色谱氢火焰离子化检测器有明显响应的除甲烷外碳氢化合物总量，以碳计。　FID，全称为flame ionization detector，翻译为火焰离子化检测仪，因为一般都用的是氢气，所以也叫氢焰离子化检测器。是一种高灵敏度通用型检测器，它几乎对所有的有机物都有响应，FID的灵敏度比热导检测器高100-10000倍，响应快，气体色谱检测仪中对烃类灵敏度相当高，广泛用于挥发性碳氢化合物和许多含碳化合物的检测。该系统采用技术成熟、性能稳定的 GC-FID 技术，分析方法为气相色谱法氢火焰离子化检测器，此方法适用于国标规定的烷烃、烯烃、芳香烃等烃类物质的在线监测。可分析甲烷、总烃、非甲烷总烃、苯、甲苯、乙苯、间-对二甲苯、邻二甲苯、苯乙烯等组分。同时对环境空气中的痕量组分采用了先进的富集技术。待分析样气通过采样系统后经过除尘等预处理进入分析仪，分析仪内置工作软件控制采样泵和质量流量计(MFC)，通过定量环/预浓缩管进行准确定量，然后由预置程序控制切换膜阀，载气携带样气进入色谱柱进行分离，分离后的组分依次进入高灵敏度检测器检测，内置工作软件自动完成数据采集、分析、处理、存储和传输。分析仪内置带温控切换膜阀，避免高沸点物质残留;全流路的高精度电子压力控制系统 提高气体流路控制精度，保证了数据的重复性和准确性以及仪器长期运行的稳定性。

关进安1，梁德青1，吴能友1，樊栓狮2关进安（1980—），男，副研究员，主要从事水合物动力学研究，E-mail:guanja@ms.giec.ac.cn。1.中国科学院可再生能源与天然气水合物重点实验室/中国科学院广州能源研究所，广州　5106402.华南理工大学传热强化与过程节能教育部重点实验室，广州　510640摘要：渗漏型水合物的形成是多相流共同作用的结果，为了准确评估海洋水合物的资源潜力，必须研究该类型水合物的形成过程。渗漏体系里往上运移的甲烷气（游离）、原位孔隙水（包括溶解气及溶解盐）与固体骨架共同作用，生成水合物并在孔隙里沉淀胶结成藏；在这一过程中游离气迁移改变沉积层的地质属性，是渗漏型水合物成藏的控制性因素之一。根据流动－传输－反应机理建立了多相流模型，以反应开始和结束2个时刻演绎了水合物形成过程中，孔隙毛细压力、渗透率、各相饱和度和盐度的联动变化关系，并结合南海北部神狐海域地质勘探资料评估水合物赋存情况，推断该区域水合物饱和度最大能达到75％。关键词：游离气；甲烷水合物；通量The Methane Hydrate Formation and the Resource Estimate Resulting from Free Gas Migration in Seeping Seafl0or Hydrate Stability ZoneGuan Jinan1,Liang Deqing1*,Wu Nengyou1,Fan Shuanshi21.Guangzhou Institute of Energy Conversion/Key Laboratory of Renewable Energy and Gas Hydrate,CAS,Guangzhou 510640,China2.South China university of Technology,Key Laboratory of Enhanced Heat Transfer and Energy Conservation,MOE,Guangzhou 510640,ChinaAbstract:It is a typical multiphase flow process for hydrateformation in seeping seafloor sediments.In order to accurately assess the potential of marine hydrate resources,the formation of hydrates in seafloor sediments must be researched.The rising free methane,in-situ pore water(including dissolved gas and salt) and solid grains react with each others in sediments,and then methane hydrates form and precipitate in pore.Free gas migration alters the geological properties of the sediment layer.It is one of the key factors to control hydrate formation in seepage system.According to this kind of flow-transfer-reaction process,a multi-phase flow model including water-gas (free gas)-salt-hydrate has been eatablished.In the order of two different scene (the beginning and the end) ,the relationship alteration of capillary pressure,permeability,phase saturations and salinity with the formation of hydrate have been deducted.Based on the rules drawnfrom the simulation,and combined information gottenfrom drills in field,the methane hydrate(MH)formation in Shenhu area of South China Sea has beenforecasted.It has been speculated that there may breed a moderate methane flux below this seafloor HSZ.If the flux is about 0.5 kg·m-2·a-1,then it will go on to evolve about 2 700 ka until the hydrate saturation in pore will arrive its peak (about 75%).Key words:free gas; methane hydrate; methane flux0 引言甲烷水合物（MH）在全球海域和冻土层广泛存在[1-2]，据估算约有1.2×1017m3甲烷以水合物形式存在海洋里（STP），另有大约1015mol的甲烷以游离或溶解的形式存在于沉积层孔隙中[3-4]。渗漏型水合物储层由于具有分布集中、储藏密度大、成藏与物化条件优越等特点[5]，其资源意义十分重要。在海底多相流体流动区域沉积层孔隙里水合物的形成是一种典型的多相流输运传递过程[6]，除了气（游离气和溶解气）、孔隙水和盐外，已生成的水合物也影响着水合物的进一步继续形成。对于这种多相流过程，Clennell,et al.[7]解释了甲烷气体迁移和聚集对水合物形成的影响；Milkov,et al.[8]分析了ODP1249站位的水合物岩心后，指出在这种体系里水合物、气和盐三相可以共存；数值模拟结果也显示了温度、压力、甲烷体积分数以及盐度等相互间的演变关系[11]。然而，水合物的形成将吸收孔隙内的水和气，直接导致多相流组分的变化；同时，水合物胶结沉积层骨架使得含水合物沉积地层的结构和属性发生改变，这些都必须研究确定。渗漏区域里游离气不仅在水合物稳定区域（hydrate stable zone,HSZ）的底界下大量聚集，而且在HSZ内也快速迁移，提高沉积层孔隙内盐度，进而改变该体系下的地质分层，产生诸如水合物－离气－盐三相共存[12]、海底气体“火焰”[13]等现象；一方面说明游离气参与了水合物形成，另一方面也成为探测水合物成藏的间接证据。我国南海神狐海域地质勘探、实地钻井取样及岩心分析表明，该区域很可能是渗漏类型的水合物储藏[14-18]，本文将结合渗漏类型水合物形成规律分析神狐海域的甲烷水合物储藏状况。1 游离气迁移与相图当富含饱和溶解甲烷的孔隙水夹裹着游离气从游离气区域（free gas zone,FGZ）上移，刺穿HSZ底部并进入HSZ内，溶解甲烷首先在孔隙内生成MH并沉淀，使孔隙水中的甲烷浓度变低，游离甲烷气部分溶解在孔隙水中，部分也同时生成MH，直到当地的孔隙空间内MH浓度达到饱和，底部新进入的流体和游离甲烷则继续上移，重复生成MH。由于盐离子被水合物晶体排斥，在孔隙内MH周围盐离子浓度变大，改变MH生成的热力学相平衡条件，抑制MH的生成，并使得HSZ厚度变少，源源不断供应的游离甲烷气增强了盐离子的这种抑制效应。当原位沉积物孔隙里的MH达到最大饱和度后，系统变稳定，不会再有MH的形成，游离气顺利穿越HSZ抵达海底，渗漏进入并溶解在上部海水里（图1）。一般而言，沉积孔隙中的MH生成是一个两相和三相之间的转化过程：气－水相变为气－水－水合物，最后仍变为气－水相。图1 南海北部的甲烷水合物赋存区域，（A）温度－深度相图，（B）浓度－压力相图当游离气进入HSZ区域内后形成水合物，改变孔隙内的盐度，进而影响水合物的形成和形态， （A）图中当盐度由3.4％升高到13.6％(4倍）时，水合物区域由EBC减少为EAD，底部深度由403 m减少至384 m，减少区域约为原区域的9.85％，相应在图B中底部由点H至点I；当游离气从底部上升穿越BH线后（3.4％盐度w(Na Cl），或线AI 13.6％盐度），在线GH (FI）右边水合物形成，同时，水合物－游离气－盐共存。2 多相流分析2.1 模型建立对于由气－液－固三相和甲烷－水－盐－水合物4组分组成的多相流系统，做以下假设：1）不考虑组分分子扩散，沉积物孔隙始终被组分完全填充，且为各向同性。2）渗漏气体为单组分甲烷，以游离甲烷和溶解甲烷形式存在，初始溶解甲烷饱和。3）盐仅溶解且始终在孔隙水里，不考虑盐饱和度变化导致的盐结晶析出。根据以上假设，分别建立气、水两相的传输方程：对水，其存在于水合物和液态水里：南海天然气水合物富集规律与开采基础研究专集对甲烷，其存在气相、液相和水合物中：南海天然气水合物富集规律与开采基础研究专集式（1）、 （2）中：φ为地层孔隙度；Sκ为组分体积饱和度；ρK为组分密度（kg/m3）；甲烷在水中的质量分数为其溶解度 ；ηK表示水合物中组分的质量分数；k、krβ分别为地层固有渗透率（m2）和组分相对渗透率；μK为组分黏度（Pa·s）; PK为相压力（MPa）; g为重力加速度（kg/m3）;Cg为甲烷气的压缩系数，由式（3）定义，Bg为甲烷体积系数：南海天然气水合物富集规律与开采基础研究专集另外，再加上饱和度的限制条件和毛细压力公式即可构成方程组：南海天然气水合物富集规律与开采基础研究专集游离气饱和度可以通过线性回归确定：南海天然气水合物富集规律与开采基础研究专集采用的相关参数见表1。2.2 结果讨论当甲烷气（游离态）和水（含溶解气）进入HSZ内，水合物在合适的温度、压力和盐度条件下形成；同时，沉积地层的各个属性和流体性质也随着水合物的形成而改变。2.2.1 HSZ内MH形成过程按气相甲烷饱和度始终为2％，甲烷渗漏通量为0.5 kg/m2·a这一临界状态演绎水合物的形成过程（图2）。图2 在开始36d和结束3100ka不同时刻里随着游离甲烷的不断进入HSZ内，（A）孔隙里气液间的毛细压力，（B）含水合物沉积层的渗透率，（C）气、水、水合物饱和度，和（D）孔隙盐度的变化过程；在图中HSZ底界处于403m（bsf）处，边界条件见图1当t=36 d时，海底深处的甲烷进入HSZ底部，水合物形成，底部通入的甲烷对HSZ内水合物形成的影响已经达到海底处（图2a C）；由于水合物的形成，气液界面接触面积和张力均发生改变，导致毛细压力也在此段距离上随之变大（图2a A）；同时，沉积层渗透率由于水合物的胶结开始变小（图2a B）；盐离子被排挤使得当地孔隙水盐度变大（图2a D）。当t=3 100 ka时，反应结束，HSZ内MH不会继续生成。从图2b C可以看到，由于限制海底处的Sh为0，此处的水合物饱和度梯度很大，这也说明若模型考虑到海水里的HSZ，则Sh将在这个区域继续生成；此时，海底处最大的Pc可以达到约30 k Pa（图2b A）；而水合物胶结砂土沉积物后渗透率达到约10-20m2，已到达相当致密程度（图2b B）；盐度在HSZ底部边界处达到最大可达约16％（图2b D）。表1 模拟南海神狐海域MH形成采用的相关参数数据2.2.2 甲烷渗漏通量另一个影响水合物形成的重要参数是甲烷渗流通量qm(kg/m2），不同的渗流通量使得水合物的形成速度、成藏资源量甚至含水合物沉积层的成藏形态和产状上都有很大不同。Roberts et al[19]描述了墨西哥湾海底慢速、中速、快速3种渗漏区域海底的地质形态，陈多福[20]；建立了1种渗流模型并提出了1种划分这3类不同渗漏类型的标准；据此，在相同游离气饱和度情况下（进入HSZ底部的Sg均为0.1）分别计算了6种不同渗流通量，以探讨渗流通量对渗漏系统MH形成过程和成藏的影响关系。表2为在慢速、中速、快速3种渗漏通量区间内，分别计算2个不同qm值，最小从0.05 kg/(m2·a）一直到100 kg/(m2·a），这样的取值范围基本上能包括目前在全球海域发现的水合物渗漏区域的通量大小范围。表2 不同甲烷渗漏通量范围决定的渗漏体系演化阶段计算表明在每种渗漏通量下，水合物的产量均在刚开始一个很短时间内急剧增大，然后在更长时间缓慢增长。在慢速及慢速与中速接近处（0.05 kg/(m2·a）、0.5 kg/(m2·a）、1 kg/(m2·a)），水合物生成达到最大所用时间相差不大，基本一样，而往上，qm值越大，所用时间越短；qm从0.05 kg/(m2·a）到100 kg/(m2·a），水合物达到最大的时间从2 400 ka减少到227 ka，最大qm值所用时间是最小qm值的9.5％；然而，水合物单位面积产量也从38.35 kg/m2变为36.15 kg/m2，减少了约5.7％，判断这也是因为水合物生成速度变快后沉积层孔隙度和渗透率急剧降低，阻碍了水合物进一步的充分形成。3 神狐海域水合物成藏反演按照海底深度1 250 m、海底温度3.4℃、地温梯度为45℃/km、沉积层压力梯度10 MPa/km、孔隙平均盐度为3.5％等5个基本参数进行计算神狐海域的温压环境。目前并没有该区域HSZ内或BSR区的游离气饱和度估计，但由于整个南海北路陆坡区地质构造与墨西哥湾类似，可大致按底部进入HSZ内的游离气饱和度5％计算[20]；同时，也并不知道神狐地区深处进入HSZ底部的甲烷渗漏通量，然而，在SH2钻位约80 m厚度范围内水合物最大饱和度达48％，相比较典型的渗漏地点， Cascadia水合物脊1249、1250站位，约130 m厚度内最大饱和度可达约70％，其渗漏甲烷约为0.98 kg/(m2·a），推测神狐海域的甲烷通量可能属于中等渗漏范围内（表2）。据此，有了这些基本物性参数，结合已探测的水合物饱和度、孔隙盐度等资料，即可进行合理推测。在上述给定物性参数下，首先模拟计算了出现探测的水合物饱和度分布时的大致情况，以qm为0.5 kg/(m2·a）计算的甲烷饱和度分布图形和孔隙盐度见图3，与钻探结果相比能较好吻合，图3 神狐SH2站位水合物饱和度分布黑色点为实地测试水合物饱和度分布，红色点线为根据水合物在深度上的分布模拟获得的曲线，最大饱和度约为48％。在模型里限制海底表面处水合物饱和度为0，计算继续演化直至达最大饱和度（75%）的反应时间约5 500 ka（图4），这说明该区域在气液流进入水合物稳定区域内刚开始一段时间内大量形成并聚集。按该区域约16 km2范围内存在着甲烷水合物藏，以面积概率为10％，深度概率为20％，同时孔隙甲烷转化率假定为10％，计算得约5 500 ka后，该区域资源量达最大可达约1 250亿m3甲烷气，是当前估计的约7～8倍。图4 神狐地区SH2充分发育后的水合物分布云图4 结束语富含游离气并快速迁移的海底渗漏区域被认为是最具有开采潜力的水合物储藏。根据流动－输运－反应机理建立了模拟渗漏型水合物形成并成藏的多相流动模型，通过开始和结束2个不同时刻演绎了游离气迁移时，随着水合物的形成，沉积层孔隙内毛细压力、渗透率、各相饱和度和盐度的联动变化关系分析了水合物的形成过程中，并探讨了渗漏通量对水合物成藏的影响。最后，结合神狐海域的地质资料，推断了该区域水合物的成藏类型，以及其资源潜力。参考文献[1]Sloan E D.Clathrate Hydrates of Natural Gases[M].New York:Marcel Dekker,1998.[2]Sloan E D.Fundamental Principles and Applications of Natural Gas Hydrates[J].Nature,2003,426:353-359.[3]Klauda J B,Sandler S I.Predictions of Gas Hydrate Phase Equilibria and Amounts in Natural Sediment Porous Media[J].Marine and Petroleum Geology,2003,(20):459-470.[4]Klauda J B,Sandler S I.Global Distribution of Methane Hydrate in Ocean Sediment[J].Energy&Fuels,2005,19(2):459-470.[5]樊栓狮，关进安，梁德青，等.天然气水合物动态成藏理论[J].天然气地球科学，2007,（18(6)）:819-826.[6]Xu W Y,Ruppel C.Prediction the Occurrence,Distribution,and Evolution of Methane Gas Hydrate in Porous Marine Sediments[J].Journal ofgeophysical research,1999,104(B3):5081-5095.[7]Clennell M B,Judd A,Hovland M.Movement and Accumulation of Methane in Marine Sediments:Relation to Gas Hydrate Systems[C]//Edited by Max M D.Natural Gas Hydrate in Oceanic and Permafrost Environments.Rotterdam,Netherlands:Kluwer Academic Publishers,2000:105-122.[8]Milkov A V,Dickens G R,Claypool G E,et al.Co-Existence of Gas Hydrate,Free Gas,and Brine Within the Regional Gas Hydrate Stability Zone at Hydrate Ridge (Oregon margin) Evidence from Prolonged Degassing of a Pressurized Core[J].Earth and Planetary Science Letters,2004,222:829-843.[9]Torres M E,Wallmann K,Trehua A M,et al.Gas Hydrate Growth,Methane Transport,and Chloride Enrichment at the Southern Summit of Hydrate Ridge,Cascadia Margin off Oregon[J].Earth and Planetary Science Letters,2004,226:225-241.[10]Xu W Y.Modeling Dynamic Marine Gas Hydrate Systems[J].American Mineralogist,2004,89:1271-1279.[11]Liu X L.Dynamics of Shallow Marine Gas Hydrate and Free Gas Systems[D].Central:Pennsylvania state University,2006.[12]Hyndman R D,Spence G D.A Seismic Study of Methane Hydrate Marine Bottom-Simulating-Reflectors[J].J Geophys Res,1992,97:6683-6698.[13]Berndt C,Bunz S,Clayton T,et al.Sei smic Character of Bottom-Simulating-Reflectors:Examples from the Mid Norwegian Margin[J].Mar Pet Geol,2004,21(6):723-733.[14]陆红锋，陈芳，刘坚，等.南海北部神狐海区的自生碳酸盐岩烟囱[J].地质评论，2006,52(3）:352-357.[15]吴能友，张海A，杨胜雄，等.南海神狐海域天然气水合物成藏系统初探[J].天然气工业，2007,27(9）:1-7.[16]吴能友，杨胜雄，张光学，等.南海北部陆坡神狐海域天然气水合物成藏的流体运移体系[J].地球物理学报，2009,52 (6）:1641-1650.[17]Zhang H Q,Yang S X,Wu N Y,et al.Successful and Surprising Results for China"s First Gas Hydrate Drilling Expedition[J].Fire in the Ice-Methane Hydrate Newsletter,2007,6-9.[18]陆敬安，杨胜雄，吴能友，等.南海神狐海域天然气水合物地球物理测井评价[J].现代地质，2008,22(3）:447-451.[19]Roberts H H,Hardage B A,Shedd W W,et al.Seafloor Reflectivity:An Important Seismic Property for Interpreting Fluid/Gas Expulsion Geology and the Pre sence of Gas Hydrate[J].The Leading Edge,2006,25(5):620-628.[20]陈多福.海底天然气渗漏系统水合物形成分解动力学及微生物研究[D].广州：中国科学院广州地球化学所，2004.

苯与甲烷都可以发生取代反应 苯+一氯甲烷=甲苯（三氯化铝催化）。甲烷是创造适合生命存在的条件中，扮演重要角色的有机分子。美国宇航局喷气推进实验室的天文学家，利用绕轨运行的“哈勃”太空望远镜得到了一张行星大气的红外线分光镜图谱，并发现了其中的甲烷痕迹。行星HD 189733b位于狐狸座，距地球63光年，是一类叫做“热木星”大行星，其表面灼热，不可能存在液态水。HD 189733b围绕其恒星转一圈只需两天。由于距离恒星太近，这颗行星表面温度高达900℃（1650华氏度），足以把银子熔化。不过，值得注意的是探测到甲烷。这种方法可以沿用到环绕所谓的“可居住区” (Goldilocks Zone）中温度较低的恒星运转的其它行星，“可居住区”不冷也不热，正好适合孕育生命。

你好`.到目前为止,国际上使用的制冷剂有上百种,以英文单词制冷剂“Refrigerant”的首写字母“R”作为制冷剂的代号。如：无机化合物制冷剂“氨”为R717，“水”为R718，“空气”为R729，“二氧化碳”为R744，“二氧化硫”为R764；氟利昂系统的“二氟二氯甲烷”为R12，“二氟一氯甲烷”为R22----等。另外，氟利昂系列的制冷剂又以英文单词“Freon”的首写字母“F”作为氟利昂制冷剂的代号以区别于其他种类的制冷剂（国际上统一使用“R”）；所以，R12与F12是同一个产品。R12汽体或液体都是无色透明、没气味对人无毒害，不易燃烧、爆炸，属安全制冷剂；但遇明火会化解为“光气”、具剧毒。仅供参考

甲烷的在空气爆炸极限是5%—15% 所以40%lel=0.4*0.05=2%=20000PPM PPM单位是百万分之一.

甲烷类气体毫克换算成lel怎么换算ppm单位转换成LEL如下公式：ppm=%LEL×LEL(vol%)*100例如：35％LEL的甲烷,它的LEL为2vol％,等于：ppm＝35(%LEL)*2(vol%)*100=7000ppm甲烷.％LEL=ppm/(LEL(vol%)*100)300ppm的丙烷,它的LEL是1.2vol%,等于：％LEL＝300ppm/(1.2vol%*100)=2.5%LEL丙烷.以乙醇为例：当浓度值为1%时乙醇在空气中的爆炸下限为3.33%VOL1%LEL的乙醇,它的LEL为0.033VOL%等于：ppm＝1(%LEL)*0.033(vol%)*100=3.3ppm当浓度值为10%乙醇在空气中的爆炸下限为3.33%VOL10%LEL的乙醇,它的LEL为0.33VOL%等于：ppm＝10(%LEL)*0.33(vol%)*100=330ppm当浓度值为100%时乙醇在空气中的爆炸下限为3.33%VOL100%LEL的乙醇,它的LEL为3.3VOL%燃气报警器的核心是气体传感器,俗称“电子鼻”.

甲烷的在空气爆炸极限是5%—15%所以40%lel=0.4*0.05=2%=20000ppmppm单位是百万分之一.

ppm:气体体积百分比含量的百万分之一，是无量纲单位。LEL:可燃气体在空气中能引爆的最低体积百分比浓度，是实验测得并通过标准化的。VOL:体积百分比，是物理单位。甲烷的LEL是5%vol，等同于50000ppm

二环己基甲烷二异氰酸酯是一种化工产品。它在室温下为无色至浅黄色液体，有刺激性气味，不溶于水，溶于丙酮等有机溶剂。对湿气敏感，与含活性氢的化合物起反应。在温度低于25℃可能会结晶。简称：HMDI、H12MDI、DMDI、氢化MDI。化学名称：4，4′-二环己基甲烷二异氰酸酯英文名：dicyclohexylmethylmethane-4,4′-diisocyanate; hydrogenated MDI; methylene bis(4-cyclohexylisocyanate); isocyanic acid methylene di-4,1-cyclohexylene ester; 1,1-methylene bis (4-isocyanatocyclohexane)等。

主要有下面几种：AcidobacteriaActinobacteriaBacteroidetesChloroflexiFirmicutesProteobacteria

编号 毒性类型 测试方法 测试对象 使用剂量 毒性作用 1 acute Inhalation Human - man 60000 ppm/2H 1.行为毒性Behavioral - convulsions or effect on seizure threshold　　2.肺部、胸部或者呼吸毒性Lungs, Thorax, or Respiration - respiratory stimulation　　3.胃肠道毒性Gastrointestinal - nausea or vomiting 2 acute Inhalation Human - child 1 gm/m3/2H 1.血液毒性Blood - change in clotting factors 3 acute Inhalation Human 35 ppm 1.行为毒性Behavioral - anorexia (human)　　2.胃肠道毒性Gastrointestinal - nausea or vomiting　　3.皮肤和附件毒性Skin and Appendages - corrosive (after topical exposure) 4 acute Administration onto the skin Human 35 gm/m3/40M-I 1.皮肤和附件毒性Skin and Appendages - dermatitis, irritative (after systemic exposure) 5 acute Oral Rodent - rat 214 mg/kg 1.Details of toxic effects not reported other than lethal dose value 6 acute Inhalation Rodent - rat 302 ppm/8H 1.行为毒性Behavioral - changes in motor activity (specific assay)　　2.营养和代谢系统毒性Nutritional and Gross Metabolic - weight loss or decreased weight gain　　3.营养和代谢系统毒性Nutritional and Gross Metabolic - body temperature decrease 7 acute Subcutaneous Rodent - rat 135 mg/kg 1.Details of toxic effects not reported other than lethal dose value 8 acute Inhalation Rodent - mouse 1540 mg/m3/2H 1.Details of toxic effects not reported other than lethal dose value 9 acute Oral Mammal - dog 500 mg/kg 1.心脏毒性Cardiac - pulse rate increase, without fall in BP　　2.胃肠道毒性Gastrointestinal - nausea or vomiting　　3.营养和代谢系统毒性Nutritional and Gross Metabolic - body temperature decrease 10 acute Inhalation Rodent - rabbit 28900 mg/m3/30M 1.Details of toxic effects not reported other than lethal dose value 11 acute Inhalation Rodent - guinea pig 300 ppm/9H 1.行为毒性Behavioral - muscle weakness　　2.肺部、胸部或者呼吸毒性Lungs, Thorax, or Respiration - fibrosis, focal (pneumoconiosis)　　3.皮肤和附件毒性Skin and Appendages - hair 12 MutipleDose Oral Rodent - rat 21840 mg/kg/2Y-C 1.肾、输尿管和膀胱毒性Kidney, Ureter, Bladder - other changes in urine composition　　2.皮肤和附件毒性Skin and Appendages - hair　　3.营养和代谢系统毒性Nutritional and Gross Metabolic - weight loss or decreased weight gain 13 MutipleDose Inhalation Rodent - rat 120 ppm/6H/13W-I 1.血液毒性Blood - pigmented or nucleated red blood cells　　2.血液毒性Blood - changes in erythrocyte (RBC) count　　3.营养和代谢系统毒性Nutritional and Gross Metabolic - weight loss or decreased weight gain 14 MutipleDose Inhalation Rodent - rat 150 ppm/6H/5D-I 1.生化毒性Biochemical - Enzyme inhibition, induction, or change in blood or tissue levels - other transferases　　2.生化毒性Biochemical - Metabolism (Intermediary) - amino acids (including renal excretion) 15 MutipleDose Inhalation Rodent - rat 160 ppm/6H/6W-I 1.大脑毒性Brain and Coverings - other degenerative changes　　2.嗅觉毒性Sense Organs and Special Senses (Olfaction) - effect, not otherwise specified　　3.心脏毒性Cardiac - other changes 16 MutipleDose Inhalation Rodent - rat 300 ppm/4H/3W-I 1.行为毒性Behavioral - somnolence (general depressed activity)　　2.行为毒性Behavioral - ataxia　　3.慢性病相关毒性Related to Chronic Data - death 17 MutipleDose Inhalation Rodent - mouse 200 ppm/6H/14D-I 1.慢性病相关毒性Related to Chronic Data - death 18 MutipleDose Inhalation Rodent - mouse 120 ppm/6H/13W-I 1.行为毒性Behavioral - muscle contraction or spasticity　　2.营养和代谢系统毒性Nutritional and Gross Metabolic - weight loss or decreased weight gain　　3.慢性病相关毒性Related to Chronic Data - death 19 MutipleDose Inhalation Rodent - mouse 160 ppm/6H/6W-I 1.肾、输尿管和膀胱毒性Kidney, Ureter, Bladder - changes in tubules (including acute renal failure, acute tubular necrosis)　　2.内分泌毒性Endocrine - other changes　　3.血液毒性Blood - changes in spleen 20 MutipleDose Inhalation Primate - monkey 250 mg/m3/8H/26W-I 1.周围神经毒性Peripheral Nerve and Sensation - spastic paralysis with or without sensory change　　2.行为毒性Behavioral - convulsions or effect on seizure threshold 21 MutipleDose Inhalation Rodent - rabbit 130 mg/m3/8H/26W-I 1.周围神经毒性Peripheral Nerve and Sensation - spastic paralysis with or without sensory change　　2.肺部、胸部或者呼吸毒性Lungs, Thorax, or Respiration - fibrosis, focal (pneumoconiosis)　　3.慢性病相关毒性Related to Chronic Data - death 22 MutipleDose Inhalation Rodent - guinea pig 850 mg/m3/8H/26W-I 1.周围神经毒性Peripheral Nerve and Sensation - spastic paralysis with or without sensory change　　2.肺部、胸部或者呼吸毒性Lungs, Thorax, or Respiration - chronic pulmonary edema　　3.肺部、胸部或者呼吸毒性Lungs, Thorax, or Respiration - dyspnea 23 Mutation 　　Bacteria - Salmonella typhimurium 400 ppm 　　24 Mutation 　　Bacteria - Salmonella typhimurium 5 gm/m3 　　25 Mutation 　　Bacteria - Salmonella typhimurium 3 pph 　　26 Mutation 　　Bacteria - Klebsiella pneumoniae 4750 mg/m3 　　27 Mutation Inhalation Insect - Drosophila melanogaster 8 mg/L/1H (Continuous) 　　28 Mutation Inhalation Insect - Drosophila melanogaster 150 mg/m3/6H 　　29 Mutation 　　Human Lymphocyte 95 mg/L 　　30 Mutation 　　Human Lymphocyte 43000 ppm 　　31 Mutation 　　Human Lymphocyte 5 mg/L 　　32 Mutation Inhalation Rodent - rat 338 ppm/6H/14D (Intermittent) 　　33 Mutation Inhalation Rodent - mouse 100 ppm/6H/14D (Intermittent) 　　34 Mutation Inhalation Rodent - mouse 200 ppm/6H/14D (Intermittent) 　　35 Mutation 　　Rodent - mouse Lymphocyte 300 ug/L 　　36 Tumorigenic Oral Rodent - rat 3250 mg/kg/13W-I 1.致癌性Tumorigenic - Carcinogenic by RTECS criteria　　2.胃肠道毒性Gastrointestinal - peritonitis　　3.胃肠道毒性Gastrointestinal - tumors 37 Tumorigenic Inhalation Rodent - rat 30 ppm/6H/2.5Y-I 1.致癌性Tumorigenic - Carcinogenic by RTECS criteria　　2.嗅觉毒性Sense Organs and Special Senses (Olfaction) - tumors 38 Reproductive Oral Rodent - rat 300 mg/kg,female 6-15 day(s) after conception 1.生殖毒性Reproductive - Maternal Effects - other effects 39 Reproductive Oral Rodent - rabbit 130 mg/kg,female 6-18 day(s) after conception 1.生殖毒性Reproductive - Maternal Effects - other effects

楼上都有复制或部分复制我在其他问题中的回答呀。没有计算公式！这是根据物质特性和观测统计给定的值，就好比物质的密度、比热，这些是物质的属性参数，不是通过计算得来的！再说的具体点，是根据其在大气中存在和转化的周期及其分解的难易程度确定的。IPCC第二次科学评估报告给定甲烷的增温潜力值（GWP）是二氧化碳的21倍，其中二氧化碳的GWP值规定为1；IPCC最新的科学评估报告给定甲烷的增温潜力值（GWP）是二氧化碳的25倍，其中二氧化碳的GWP值规定为1.